Идельчик И.Е. - Справочник по гидравлическим сопротивлениям (1067427), страница 35
Текст из файла (страница 35)
16. Коэффициент сопротивления стержневой решетки с любой формой сечения стержня при значениях ао/Я ~0,5, помещенной непосредственно за поворотом потока под углом атаки ао [8-661, Рт~)д 1=М вЂ” =а о ° (8.6) 2 где а — коэффициент, зависящий практи-' чески только от угла атаки ао (для данной формы стержня см. график а диаграммы 8-"10):; оо — коэффициент, зависящий от угла.:аТа-' : -,уночиейной,. -автором формуле Жаворонкайа.: 1й'.
103 . Х =-;,„, (8-18) Вел„"~и .а при Йе„' > 6- 10а Х 0,36 = сопз1 (8-19) ' С 'некоторым приближением формулы (8-18) и. (8-19) можно распространить и на кольца с иными размерами. 28. Коэффициент сопротивления хордовых насадок, загруженных накрест, вычисляется по формуле (8-13), в которой в пределах 0,4.'10а < йе ~ 6 10а согласно Жаворонкову 18-101 А Х= — ° ~ 0,375 ~ 1г (8-20) Ри', ~ = Ьр — =- ~сух (1 + т'А), «8-22) где ~сух — коэффициент сопротивления сухой насадки, определяемый, как ~, ка основании формул (8-7) — «8-21); А — плотность о~юшения насадки жидкостью, мЧ(м'"'- ч); 'в — коэффициент, учитывающий влияние типа насадки на увеличение сопротивления из-за орошения (см. диаграммы 8-11, 8-15 Подробнее о геометрии и сопротивлении зернистых слоев и слоев с телами нерегулярной формы см.
работу Аарова и Тодеса 18-31. 328 а при Ке,г .~ 6-10а Х= Х = сопзт, (8-21) где А; и Х' принимаются в зависимости от номера решетки (см. диаграмму 8-16) ".. 29. Сопротивление движению газового потока в орошаемой насадке значительно больше, чем в сухой. Возрастание сопротивления вызывается как сужением потоков жидкости живого сечения насадки, так и вследствие барботирования газа через жидкость, которая задерживается в мертвых зонах насадки. Г1ри этом влияние интенсивности орошения на сопротивление насадки тем больше, чем меньше размер элементов в насадке.
30. При движении газа противотоком через орошаемую насадку наблюдаются три режима: устойчивый, при котором жидкость полностью стекает вниз; неустойчивый, при котором вначале происходит подвисание (захват) жидкости, а Потом обратное движение жидкости', приводящее к захлебыванию и выбрасыванию ее из насадки вместе с газом. Точки захвата и захлебывания жидкости наступают при тем меньшей скорости газового потока, чем больше плотность А Орошения насадки жидкостью 18-101. 31.
Коэффициент сопротивлекия орошаемой насадки как упорядоченной, так и неупорядоченной до начала подвисания жидкости, т. е. При скорости ы = ы, „„ в пределах примерно до А = 50 ма/(м-' ч), может быть приближенно вычислен на основании данных Жавороккова 18-101 по упрощенной формуле й..8 16);-, э,:„р —. предельная вого' потока в свободйбм: сен~ (перед насадкой), при котор подвисанне или захлебывание диаграммы 8-11, 8-15, 8-16У.
32. Сопр~ггивление насадок иа заииленном газе. может:р (в 2 — З.раза и более), что'„:следу при их гидравлияеском'-: расче 33. Если прохождение газа сопровождается охлаждением н нем его, то коэффициент 2 2 где ~ определяетс о форму Твх (с Р яп лам (8-7) (В.ма~4 м. раздел 1.2)." .",„:":~; Т-+Т.. '':™": 2 э Твы ср плср = п~1— Твх Т,,= 273 Рср = Ро Тср ы1 ср скорость потока перед фронтом и фе. пятствия, взятая по среднеарифметичесщ~ '.
температуре Тср потока вдоль этого препнт. ' ствия, Ыс; Ра и Рср — плотность прощ~ню. щей среды соответственно при Т= 27З:.~~ и подсчитан ного по среднеарифметической ', температуре Т,р потока вдоль препятствии КГ/М'; Ч ПРИНИМаЕтСЯ В ЗаВИСИМОСтИ ОтсрЕдв~ ' арифметической температуры Т, (~ ) йо ~ 1-2, б. 34. Для сухой очистки газа (воздуха) от: высо кодисперсной пыли широко прииеняются тканевые фильтры. В отличие' от ' ткани, через которую проходит чипцй (незапыленный) газ, сопротивление филь., трующей ткани при запыленном газе ионин. стает со временем.
Это объясняется тем, что поры ткани со стороны входа запыленного газа заполняются частицами пыли и об1изуют в порах и на поверхности ткани ато. ричкую» пористую перегородку. По иене забивания пор ткани частицами пыли и уне личения толщины ее слоя на поверхиктн сопротивление фильтрующей пористой среди «ткаки и пыли) возрастает. 35. Сопротивление запыленной фильтрую.
щей ткани предлагается Зайцевым ~8-1Й рассматривать состоящим из двух частей Ьр' — ' сопротивления, обусловленного не. удаляемым запылением ткани, и Ьр' — с0.. противлекия слоя пыли, удаляемого щж периодических процессах очистки тиинн На основании этого Гордоном и АлнРи.. ловым 18-61 рекомекдуется общее сопротин ление запыленной ткани вычислять по еле' дующей двучленной формуле: Лр = (А + В1ри) Ч- где А, — экспериментальный коэффициент:: зависящий от вида пыли, типа ткани и сте,.' пени запыленности *; 8 — экспериментмь': тченоторое уточнение коэффициентов Аьв'Н1 см работу А. Ф, Григорьева (6-71 е~, я р ру и,,уг Рис. 8-б. Поток с регулярной неравномерностью (ао данным Таганова) где И~ввх г .
Евг вх —— ~во вы~А х~ег вкх = в 39. Если скорости по сечению неравномерные, то препятствия, равномерно распределенные по сечению канала, оказывают выравнивающее действие на набегающий поток. Создавая сопротивление, препятствия (различные решетки, сетки, слои сыпучих или кусковых материалов, ткани и т. п.) заставляют набегающую среду (жидкость, газ) растекаться по фронту дайного препятствия и одновременно пересекать его через проходные отверстия (каналы).
40. Степень выравнивающего действия указанных видов препятствий зависит от их Рис. 8-7. Схема набегания узкой струи на решетку в трубе геометрических параметров (коэффициента живого сечения, относительной толщины слоя и т. д.). Поскольку эти параметры определяют коэффициент сопротивления препятствий, то в результате степень выравнивающего действия (степень растекания среды) является функцией коэффициента сопротив- Рв1 ления ~ = Лр †.
Чем больше коэффи- 2 'циент сопротивления препятствия„тем выше степень растекания среды по ег ф Однако плоские (тонкостенные) ре такие как перфорированные листы и ешети, лочные и другие сетки, ткань и т. и личие от пространственных препятс СЫПУЧИХ ИЛИ КУСКОВЫХ МатериаЛОВ, - слои . чатые решетки и т. п.) обладают специф~~ скими особенностями: после достижеи„я я Ои ределенного (предельного или «критическо~) значения коэффициента сопротивления чениях на конечном расстоянии за ил~~ .
решеткой профиль скоростей получает „ ревернутым» («обращенным»), т. е. имеет „ сто такой характер новой неравномераои потока, при котором максимум скоро за решеткой соответствует минимуму ско стей перед ней, и наоборот (рис. 8-6) ~8.18 8-19, 8-222. Указанный парадокс объясняется след о. щим. При растекании текущей среды ио фронту решетки линии тока искривляип и Поскольку решетка тонкостенная, т. е, ии отверстия не имеют направляющих повер~. ностей, то поперечное (радиальное) иаправле. ние линий тока неизбежно сохраняется и после протекания среды через отверсыи. Однако это вызывает дальнейшее растекаиие среды, т.
е. ее перемещение в радиильиои направлении. Чем больше коэффициент со противления решетки, тем резче искривлеиии линий тока при растекании струи по а фронту, а следовательно, тем значителыж отклонение к периферии струек, выходящии из отверстий решетки. При увеличении ко4- фициента сопротивления решетки до опуи деленного значения наступает момент, когти все струйки отклоняются к перифеРии, следуя дальше поступательно только вдоль стенки канала, в то время как в центральио1 части сечения уже не только нет постуии тсльной скорости, но появляются обратна токи, увлекаемые периферийными струйииии (рис.
8-7). Таким образом за решеткой ус~и навливается указанный выше «перевернФ" профиль скоростей ~8-221. Решетка из утолщенных реек илн перфорированная плита — > 0,015; Ке = г = 105 !8-14 — 8-17, 8-201 ~!г Решетка (Г,-маВое сечение) ф Р Р~ РР 4У РФ Рх 4б 47 Р8 РУ /! =— Бо ~о Х ~ото, /- — — —: Р', Р, — площадь одного отв отверстия; Р, — площадь живого сечения 7 $ О $ О./ $ 0.2 $ 0,3 $ 0.4 $ 0,5 /.а ~ 1.71 ~ 1 67 ~ 1 63 ~ 1.59 1.55 1 50 О,б ~ 0,7 ~ 0,8 ~ 0,9 1,О 1,45 ~ 1,39 ~ 1,32 ! 1,22 ~ 1,0 +(1 7) +Х Ч1— 2 ! Ч 1 Иг ~й ~~+ Х— где т = ? ~ — ~ см. таблицу ии ~г же или график диаграммы 4-12; ~, = <0,5+ т <Р"! — ~) (1 — 7) + + (1 — ~)* см.
график а; Х см. диаграммы 2-1 — 2-6. ~ = ? (~) при различных — и Х = 0,02 см. график б. Значения Ц ! аг 002 ~ 004 ~0 05~0 08) 0,80 ~ 0,90 ~ 1,0, 0,25 ~ О„ЗО~ 0,10! о,/5 ) одо ) 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 2,0 3,0 4,0 6,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10 1,35 1,22 1,10 0,84 0,42 0,24 0,10 0,02 0 О С 0 0 0 0 О 7000 6600 6310 5700 4680 4260 3930 3770 3765 3775 3850 3870 4000 4000 4080 4110 1670 1600 1530 1380 1130 1030 950 910 913 930 936 940 950 965 985 1000 730 400 687 374 !60 356 590 322 486 64 443 240 406 221 З91 212 392 214 400 215 400 220 !СО чч2 405 230 410 236 420 240 430 245 245 230 221 199 164 149 137 134 132 132 133 133 135 13? 140 146 96,0 94,0 89,0 81.0 66,0 60„0 55,6 53,0 53,5 53,8 55,5 55,8 55,9 56,0 57,0 59,7 51,5 48,0 46,0 42,0 34,0 31,0 28,4 27,4 27,5 27,7 28,5 28,5 29,0 30,0 30,0 31,0 30,0 28,0 26,5 24,0 19,6 17,8 16,4 15,8 15,9 ]6,2 16,5 16,6 17,0 17,2 17,4 18.2 18~2 17„4 16,6 15,0 12,2 11,1 10„3 9,90 10,0 10,0 10,5 10,5 10,9 11,1 11,4 11,5 8,25 7,70 7,40 6,60 5,50 5,00 4,60 4,40 4,50 4,60 4,75 4,80 5,00 5,10 5,30 5,40 4,00 3,75 3,60 3,20 2,70 2,40 2,25 2„20 2,24 2,25 2,40 2,42 2,50 2,58 2,62 2,80 ~,ОО 1.87 1.80 1,60 1,34 1,20 1,15 1,13 1,17 1,20 1,28 1,32 1,38 1,45 1,50 1,57 0,97 0,91 0,88 0,80 0,66 0,61 0,58 0,58 0,61 О,'64 0,69 0,70 0,74 0,80 0,82 0,89 0,42 0,40 0,39 0,36 О,З! 0,29 0,28 0,28 0,31 0,35 0,37 0,40 0,43 0,45 0,50 0,53 0,13 0,13 0,13 0,13 0,12 0,1 1 0,11 0,12 0,15 0,16 0,19 0,21 0,23 О 25 0,28 0.32.
0 0,01 0,01 О,О! 0,02 0,02 О,ОЗ 0,04 .0„68; ,0;68 ': "О;1 О' .; 0,12 Эч!.4.. 0,16 ОДВ '0.20 Диаграм(аа' 8» 5 Решетки и сетки при больших дозвуковых скоростях потока (,большие числа Маха) $8-50$ Решетки с острыии кромками входа в отверстня; 2 -м р$2 М~' где $, см. прн м, 0 по -диаграмме 8-1; йм = У (м ) прн различних 7 приближенно см.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
