Григорьев В.А., Зорина В.М. - Тепло- и массообмен. Теплотехнический эксперимент. Справочник (1982) (1062114), страница 90
Текст из файла (страница 90)
1ам -о',пг! -О.и 33 -0,1017 — О, 0872 -0,1 ОЭ9 -л.!о 25 — О, 0984 — Оюа)5 0,0816 -0.0687 — о,')югт О, 1288 О. )ЗЮ 0,1371 о,!Эоб аппз О, 0394 О,С677 о.оею О, 0625 О'.Об!4 О,атв) о,'опц а'АИТ О,'Озвт о.емо о, сазз о',опз О. 0203 0,0329 0,'0391 О, 0553 О,ЭИЭ 0,2217 0.193! 0,1620 0,1308 0,1017 0,0755 — о,ачп -О, 0400 — о',еюо — о,'о ют — О,'О! 6О о,'оею +о,'оию о,о о,! о,г о,'3 0.4 0,5 О,'6 о,зоз! о,гзи 0,2П7 о, пга 0,1371 О,' ЮЭЗ О',Отз! -о,!яю -О, Пвб -о.пса — О,П20 -О,'!ОИ -о,ови -О, 0834 — О, 1092 — 0.1082 — 0,105! -О,а Иб — о',ип -0,0912 О, 0568 -О, П)7 -О.! Ю8 — о,'и и -О, Ю90 -с,'юп О, 0796 — О, 0945 — О, 09ЭЗ -0,0896 — О, С627 — О, 04Ю о,пи О',Пвг 0,1251 О,'ПЗЗ 0,10!7 О,азп С,'обо! о,азп о, 'оиз О,ОИб о, отсо О,аив 0,%27 О.
0496 — 0,0416 — ОА399 — О. 0349 — ОА267 -о.о) и о,'Оооо +о.о! со -о,о)24 — о,опо — О, 0567 -Ов0492 -0',ОЭИ вЂ” 0,0195 — о.епо +оаою 400359 чроепз О, 1943 0,2068 о',пи О,'!4И О. П92 О, 09Ю 0,0678 0,2871 о гив а, !иб О,!Иб о,'жо О, 0956 О,'Отаа о,о С',1 0.2 а,'з О,б О,'5 о,'б 0,15 -О,ОИЗ -0,0849 — 0,0822 -О,ОЖ2 — О.О7З — 0.0661 — О, 0558 0,09П -О, 0907 -0.0893 — О. 0868 -о,)югз — О, 0768 — а,о ен — О, 0391 -О.'014 З -о,озп -О,а!48 о,'еюо +о,'еюз — 0.0633 — О. Юго — О,азв! — 0,0516 — 0,0423 — о,оэн — 0,0152 — 0,07 73 -О',0)И -О,а)вб -0,0685 -0,0514 -О. Опт — о,озвз — 0.0898 — 0,0878 — 0,0850 — О,аваб — о,ою) ФЮ)09 о,аы 0,0949 о,!Ою О,аэ! о',овзз ОАИ! С,'0491 о,оззв о,еюз О'.0434 о,'сап о,'аззв о,'абп о,сею О. !56) О, 1793 о, )из О, 1249 О'.Овы Е,'О743 0,0537 0.2577 0,2107 О',1693 О,'!374 о',!Ою О,'О)И О,')ЮЗ! о,о о,! о,г о.з 0.4 0,6 о,в о,ю -О.О4 И -О.а 4И -н).
0482 — 0,0472 — оА4)7 -0,0418 — О.ОЭ58 -0.0341 — О, 0320 -О',О293 — 0,0229 ),'отл О, ОООО +О.'0088 -0,0424 — О,'04Ю вЂ” ОАИ) — О, 0359 — о,'02)7 -о,'о яп — О, 0084 -О,'0461 -ОА452 -о,о«зз — о,о! 33 -О,а! )а -о,огп — о,енз +О,'0126 +0.0207 фо,'сит — о,ао — О, 0497 -а,0495 С,ОО)9 О.'ОЮ5 ОА!и О,ОЗЗЗ О',ОЗ)9 О,ОЭ38 ОАюб О, 0509 О,'0544 О, С646 0,0647 О, 0537 0,0413 0,0299 а,пбб О.
1285 О',1045 ОАИ7 О,О6Ю о,'омг 0.0317 С. 2020 о. !ш О, П87 0,0885 О, 0645 б,'оби 6,0321 о,о О,) 0.2 о,'з 0,4 О',6 О,б ал, стопы ли д. Ниже приз одностн н п я печных загр Вид ввгрувии мелкие н средине изделия произвольной формы 1 )еф =; (6.23) =,~ + .,"( —.) .— '"1+ )т ! впав став, пакеты прутков, труб и т. едепы сведения по тепло- пров лотности часто встречающихс узок нз стали )3, 42): КсвффиПвсмпнви ннввт твмасса, инснрввсд.
вг/мв ности. Вт/!и К) Минине Свнтм и гейкн дввметрсм О,О!2— 0,025 м ..., .. )бю — 1800 4,65 Шарики диаметром О.О!Π— 0,012 м ..., 4400 Г 10,5 Ролики днимвтрсн 0,012 — 0,030 м ... 439) 8 — П,е Тсйннв ивньдв . . . . 4350 7 — 10 Литвин в мвтвнлнчвсксй стружке ...... Юаа — ЗЮО О,И вЂ” ),за Проволока в бунтах 2,3 — 3.5 Стони ниствв толщиной о,оо) н О,ч-а,е Эффективная теплопроводность определяется передачей теплоты излучением, канаекцией н теплопроводностью в местах соприкосновения изделий. Эффективный коэффициент теплопроводнастн загрузки: детали округлой формы +' 3,4бсв 1О в Тв /)(ЗРеп+ (1 — Р) е 1+ (1 + Р) (1 — ем) (6.22) цилиндрические детали, уложенные хаотично, / 1 ')0.371 Р = 0,325+ 0,143( — — 1,25) (5 24) при 1,25~ 1/))~10, где йю ди — коэффициенты теплопровадно.
сти газа в загрузке н материала загрузки; р — пористость загрузки; 6,=5,67 Вт/(мнХ ХК4) — коэффициент; еи, ен — интегральные коэффициенты твидового излучения сте. нок печи н материала загрузки. Эффективный коэффициент теплопроводности пакетов и рулонов нз и листов прн направлении теплового потока 321 Теплообмен в элвягранечах сопротивления 6 6,5 га (6.
3!) перпендикулярно листам лб, + (л + 1) бв пбз/) з + (и 1) бз/) з параллельно листам л)ч б, + (л 1) Л бз веф = . (6.26) пбг+ (л — 1) бв В (6.25), (6.26) вг — коэффициент теплопроВадиаотн ЛНСта таЛШИНай бп Хвр Хе+об (йг — коэффициент теплопроводиости газа между листамн; а=4с, !О-'е рТ', где 1 апр -= 2/е — 1 6.6. ТЕПЛООВМЕН МЕЖДУ НАГРЕВАТЕЛЕМ И НАГРЕВАЕМЫМ ИЗДЕЛИЕМ В ЭЛЕКТРОПЕЧАХ СОПРОТИВЛЕНИЯ алл.
теплоовмен излучением При рабочих температурах печи выше 600 — 700'С и отсутствии принудительной пипкуляции газа в рабочем пространстве тейлоотдача осуществляется преимущественно излучением. Решение задач теплообмена с использованием ЭВМ приведено в [39, 44!. Если нагреватель сплошной и окружает со всех сторон иагреваемое изделие (рис. 6.10, в), теплопередача описывается двумя урз.пениями [3): Р, = сзз [(Т /! 00)в — (Тв/100)з[ Рв; (6.27) Рпат = сгл [(Ть/100)з — (Тв/100)з! РЫ (6. 28) здесь Р„, — тепловой поток от нагревателя к изделию (полезная мощность); Р ,— тепловой поток от нагревателя к футеровке (мощность тепловых потерь футеровки); 5,67 с,е —— — приведеииыи Рис 6.10 Расположение нагревателей в электропечи сопротивления [3[.
и — печь ее еплешвым нагревателем; б — печь с «згревзгелем е взрушеввей евлешвеегью (левтпчвый зигзаг, ппдвешеввый вв врючвввп à — нагреватель; а — нзделве; 3 — фугереввв. 21 — 773 Ф гаа ааа лю пю ааа ггаа гара с Рис. 6.11. Зависимость удельной поверхностной мощности сплошного нагревателя от его температуры и температуры изделия [3[. коэффициент излучения системы иагрева- 5,67 тель — изделие; сш= приведенный коэффициент лучеиспускаиия системы нагреватель — футерсшка, где Рь„ Р„ Р, †площа поверхностей нагревателгч изделия и футеровки; еь ев, ев — интегральные коэффициенты теплового излучения нагревателя, изделия и материала футеровкн.
С помощью уравнений (6.27) и (6.28) определяются температуры нагревателя (г =!в р мзве и футероВКи Гз = Гег,м,в„Которые сравииваютси с допустимой рабочей температурой соответствующих материалов. Удельная поверхностная мощность сплошного нагревателя прн Рпе смО равна: 5,67 1О [(Т,/100) 1 1 — + — — 1 вт е, — (Т /100)в[.
(6.29) Для удобства проведения расчетов по. (6.45) на рис. 6.1! показана номограмма. По заданной температуре нагрева изделия Гз температура нагревателя принимается равной (, = г,+ (50 150). По выбранным значениям температур О и П по номограмме находится значение удельной поверхностной мощности ш,п, па которой определяется потребная поверхность нагревателя Рг — Р в в г р /гр ад где Р .,п=р, -1-Р Таблица 68 чми чыии Ь + В+ Р— 1'ЬЬ + Рв 2(а+Ь) Ь+В а+ Ь+ а — У Ьв+ бв Ь+ В+Р— 1 'Ьв+ Р 2(а+ Ь) Ь+ В+Π— )' ач+ Ри твп свтрсивтевя и его геоиетричесиие иврвитеристииа Ленточный зигзагообразный нагреватель, высота зигзага В, рас.
стояние между соседними зигза. гами Р Плоский ленточный зигзагооб разный нагреватель Стержневой нагреватель, высо. та стержня В, расстояние между соседними секциями Р угловые козф$кцненты для излучающих нагревателей )3) о+ а + ог — !гга + ог 2(а+а) Проволочная спираль, з — расстояние между осями спиралей Ленточный зигзагообразный нагреватель в пазу футеровки Проволочный зигзагообразный пагреьатель в пазу футеровки з — полушаг зигзага.
Проволочный спиральггый нагреватель в пазу футеровки 4Б з — шаг намотки спирали; Р, — средний диаметр спирали з/д.... 1 125 15 2 25 3 35 4 ~Р .. . ~ . 0,2 0,245 0,285 0,34 0,38 0,4 0,415 0,42 з/гГ „... 1 125 15 175 2 25 3 35 4 гр...,, 0,2 0,245 0,2350,3150,340,380,4 0,4150,42 зуРе . ° 1 15 2 25 3 4 ~р ... .
. 0,7 0,8 0,88 0,92 0,94 0,95 Ре й —— 2 2 1 — — агс18 и Ре 2 324 Телхаобмен в электротермических установках Равд. 6 Для нагревателя с нарушенной оплошностью — проволочная синраль, ленточный или проволочный зигзаги, стержневой нагреватель (рис. 6.10, б) †температу нагревателя и футеровки печи определяются по выражениям (3) 11 — (наср.макс = 1 ивгр ((1 7) с11 Р13+ сы Рдй сдв Р да + сы Рдз свз Рвв т -)- О, — 273; (6. 32) +с Р, с,Р„ 1! = 1|ртт.маис =- 100 Х е .
° дд )знвгр ((1 7) с!в Р1з 7сы Рдй) с1й Р1й сзз Рзй + с1З Р1з сдй Рдй + ( сдз Рдз сай Рзй + 6З вЂ” 273, (6.33) где у=рввт/Рв вр — коэффициент тепловых потерь футеровкн печи; РО, Р!в, Рзй — илащади взаимных поверхностей излучения на. гревателя на изделие, нагревателя на футеронку, футеровкн на изделие; свз — принеденный коэффициент излучения системы футеровка — изделие (в расчете принимается сзй — с!З) 1 61= (Тд/100) д.
Удельная поверхностная мощность нагревателя с нарушенной сплошностью с1д Р11 с13 Р11 + с1З Р13 сзй Рзй + ю = доел Р1Н1 7) сдйсдзрдз+ + сдй "двсзй Рйв (6.34) + сдй свй Рвв) Выражение (634) используется для расчета плошади поверхности нагренателя: Р д — — Риз гр ) ю. (6.36) Площади нзаимиых поверхностей облучения Р!ъ Р!в, Рвй н формулах (6.32) — (6.34) определяются следующим образом: а) для свободно излучающих нагренателей Рдй = РдЧ!Пе !рдйни' (6.36) б), для нагревателей, расположенных н пазах футеровки, Рдй = Р, !рдзн дрдвр (6. 37) где !р!Зв, !рм в, !р,йэ — коэффициенты об.дучения (углоные коэффипиенты), характерйзуюшие экраниронание отдельнымн гранями нагреиателя друг друга, нзаимное экраиирование соседних нагренателей, экраиирование нагренателей футеровкой прн расположении нагренателя в пазах футеровки; Рзй = Рз — Рзд = Рз — Рдй (6 38) Из услония симметрии расположения нагревателя в печи относительно футеронки и нагреваемога изделия принимается Рм = Р! й.
В табл. 6:8. приведены ныраження для расчета коэффициентов облучения часто встречающихся конструкций нагревателей электроиечей сопротивления (см. также рис. 2.29 — 2.31). ЗЭХЗ. ТЕПЛООБМЕН КОНВЕКЦИЕИ При расчете коэффициентов теплоотдачи от нагревательных элементов (спирали и зигзага) к газовому потоку рекомендуется использовать зависимости вида Мц = 0,736Вео,зз Рго,зз (6 39) (для 80(Ке(1000); Хн 0 26Щеож Рго.ш (6 40) (для Ве)!000) при оцределяюшей температуре т „(температура заполняющего нростраиства печи).
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
