РПЗ Палыч (1053653), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

Тогда полная масса машины с учетом дополнительного оборудования.

8. Расчет потребного количества топлива.

Удельный расход топлива у двигателя В-92С2Ф – 215 г/л.с.ч.

Для того, чтобы найти средний расход топлива двигателя В-92С2Ф2, воспользуемся переводной формулой:

,

где - средний расход топлива (л/100 км)

- удельный расход топлива (г/л.с.ч)

- эффективная мощность двигателя (л.с.)

- плотность дизельного топлива, для перевода из килограммов в литры. Для дизельного топлива

Объем размещенных баков:

Запас хода машины с учетом размещенных баков:

1. Масленые баки.

Масленые баки расположены в МТО.

1. Расчет координаты центра масс машины.

В ходе расчета центра масс приняты следующие допущения:

1. Центр масс расположен на продольной оси машины. Это допущение объясняется тем, что машина проектируется симметрично относительно продольной оси. В большинстве случаев такое допущение верно и оно не оказывает сильного влияния на дальнейшие расчеты.

2. Масса ходовой части распределена равномерно, и на положение центра масс не влияет.

.

В качестве начальной точки отсчета выбирается крайняя передняя точка схода броневых листов лобовой проекции.

Для удобства расчетов центр масс машины следует находить в два этапа:

1) определить центр масс внутренних элементов компоновки;

2) определить центр масс забронированного корпуса.

10.1 Определение центра масс внутренних элементов компоновки

Масса автомата заряжания с боекомплектом:

Масса пушки:

Масса экипажа:

Масса двигателя:

Масса трансмиссии:

Массы внутренних топливных баков:

Масса наружных топливных баков:

Масса масленых баков:

Масса перегородки между боевым и моторно-трансмиссионным отделением:

10.2 Определение центра масс забронированного корпуса.

Верхний лист лобовой проекции:

Нижний лист лобовой проекции:

Днище:

Бортовой бронелист:

Крыша корпуса:

Кормовой лист:

Башня:

.

10.3 Определение центра масс всей машины.

11. Среднее удельное давление на грунт.

Среднее удельное давление на грунт необходимо определить с целью последующей оценки проходимости машины.

L – длина опорной поверхности.

b – ширина гусеницы.

G – масса.

12.Уточнёный тяговый расчёт

Рассчитаем необходимую мощность для гусеничной машины массой 49,2 тонн.

Исходные данные:

М = 49200 (кг) – оценочная масса машины;

V_max = 50 (км/ч) – максимальная скорость;

α_max = 30º - максимальный угол подъема;

f_min = 0,05 – минимальный коэффициент сопротивления движению;

F = 5 (м²) – площадь лобовой проекции машины;

η_тр = 0,95 – КПД трансмиссии;

φ = 0,85 – коэффициент тяги по сцеплению;

k = 0,005 – коэффициент обтекаемости

Расчет:

1. Сила сопротивления воздуха:

;

1. КПД гусениц:

;

1. Общее КПД:

;

1. Потребная сила тяги:

;

1. Свободная мощность двигателя:

1. Эффективная мощность:

Проверка по сцеплению:

Преодоление максимального угла α = 30º:

Для того чтобы определить способность машины двигаться под вышеуказанным углом к горизонту, необходимо произвести проверку по сцеплению.

;

13. Расчет элементов башни.

13.1Расчет усилия отката.

Усилие отката при выстреле осколочно-фугасным снарядом:

Исходные данные:

Расчёт:

Скорость откатной части

Энергия отката

Усилие отката

Усилие отката при выстреле бронебойным снарядом:

Исходные данные:

Расчёт:

Скорость откатной части

Энергия отката

Усилие отката

За усилие отката принимаем наибольшее из значений .

13.2 Расчет шариковой опоры башни.

На сегодняшний день наиболее целесообразным является использование шариковых опор с тороидальной формой беговых дорожек подвижного и неподвижного погона. Основными деталями такой опоры являются погоны и шарики. Основными силами, действующими на опору башни, являются: и – сила сопротивления откату при выстреле. Работоспособность и долговечность погонов в основном определяются контактными напряжениями смятия погонов, вызванными этими силами.

Рис.4 Расчётная схема шариковой опоры

N₀ – суммарная вертикальная реакция;

N_г – суммарная горизонтальная реакция;

D – диаметр погона;

h – высота крепления орудия;

b – расстояние от оси вращения башни до оси крепления орудия;

φ – угол положения орудия;

ρ – плечо силы веса башни относительно оси вращения башни;

ρ₀ – плечо суммарной вертикальной реакции;

Исходные данные:

Для расчёта работоспособности шариковой опоры необходимо ввести несколько допущений:

1) ось канала ствола, центр тяжести башни и ось её вращения лежат в одной общей вертикальной плоскости;

2) танк размещён на горизонтальном участке;

3) распределение дополнительной вертикальной нагрузки шариков подчиняется синусоидальному закону;

4) горизонтальные силы распределяются по шарикам аналогично нагрузке в радиальных подшипниках качения.

Суммарная вертикальная реакция N₀ представляет равнодействующую вертикальных составляющих реактивных сил, с которыми шарики действуют на подвижный погон башни. Она определяется из уравнения равновесия сил, приложенных к башне в проекциях на вертикальную ось oz:

Координату (ρ₀) приложения этой реакции находят из уравнения равновесия моментов относительно оси oy:

Суммарной горизонтальной реакцией N_г называется равнодействующая горизонтальных составляющих реактивных сил шариков на подвижный погон:

В опорах с охватывающим подвижным погоном N_г оказывается равнодействующей горизонтальных реакций шариков передней полуокружности погона, а самым нагруженным оказывается передний шарик. В опорах с охватываемым подвижным погоном N_г представляет равнодействующую горизонтальных реакций шариков кормовой полуокружности погона, а самым нагруженным является кормовой шарик.

Вертикальная нагрузка шариков. В частном случае при ρ₀ = 0 все шарики равномерно нагружены и вертикальная нагрузка на один шарик равна:

где z=180 – общее количество шариков в погоне.

В общем случае нагружения ρ₀ 0 и вертикальная нагрузка определяется на основании уравнения моментов действующих на шарики (см. рис 8)

где q_i– вертикальная нагрузка i-ого шарика;

_i – угловая координата i-ого шарика.

Рис. 5 Эпюра распределения вертикальных сил действующих на шарики

Вертикальную нагрузку i-ого шарика можно представить как сумму средней нагрузки q =N₀/z и дополнительной нагрузки q_i , распределяемой согласно 3-му допущению по закону синуса, q_i = q_т·sin_i, тогда

, так как

. Суммы в крайних слагаемых для большого числа расположенных по окружности шариков стремятся к нулю. Таким образом:

, откуда

Как видно из рис.5 нагрузка на передний шарик (q_п) и кормовой шарик (q_к) будут определяться по формулам:

Очевидно, что большим углам возвышения орудия соответствует большая нагрузка на кормовой шарик, и меньшая – на передний шарик. Аналогично при склонении – меньшая нагрузка на кормовой, и большая – на передний.

Наибольшая нагрузка на кормовой шарик будет при максимальном угле возвышения орудия, равном для данной машины 12⁰. При этом ρ₀ будет равно:

Нагрузка на кормовой шарик будет равна:

Горизонтальная нагрузка шариков. Наибольшая горизонтальная сила (p) (см. рис.9) в опорах с охватывающим подвижным погоном действует на передний шарик, а в опорах с охватываемым подвижным погоном на кормовой. В соответствии с теорией радиальных подшипников качения максимальная горизонтальная сила действующая на наиболее нагруженный шарик в пять раз больше средней нагрузки, т.е.:

Рис.6 Эпюра горизонтальных сил действующих на шарики

Результирующая нагрузка шарика будет равна:

Работоспособность и долговечность погонов для режима систематических нагружений опоры оценивается по контактным напряжениям смятия погонов наиболее нагруженным шариком

где r_к – радиус канавки тороидальной беговой дорожки погона;

r_ш – радиус шарика.

Эта формула применима для опор со стальными погонами и шариками. При отношении в опорах с погонами выполненными из легированной стали и твёрдостью HRC 50 , контактные напряжения не должны превышать [σ_к]  2500 МПа.

Характеристики

Список файлов домашнего задания