Проект капремонта путепровода на 6 км ПК 7 железнодорожной ветки Нерюнгри-НГРЭС (1052268), страница 15

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 15)

(Г.20)

где - потери от релаксации напряжений затяжки, определяемые [1]:

при механическом способе натяжения затяжки в виде пучков из высокопрочной проволоки

(Г.21)

где принимают без учета потерь в МПа.

Если вычисленные значения потерь от релаксации напряжений оказываются отрицательными, то их принимают равными нулю [1];

- потери предварительного напряжения от деформации анкеров, расположенных в зоне упоров, определяемые [1]:

(Г.22)

где - сжатие опресованных шайб, смятие высаженных головок и т.п., принимаемое равным 2 мм на каждый анкер; - длина затяжки; - модуль упругости напрягаемой затяжки.

(Г.23)

Потери от предварительного напряжения затяжек определяют по (Г.20 – 23).

потери от релаксации напряжений затяжки:

;

потери предварительного напряжения от деформации анкеров, расположенных в зоне упоров:

Определяется класс пролетного строения после усиления предварительно напряженными затяжками

Класс пролетного строения, усиленного предварительно напряженными затяжками по нижнему поясу главных балок, определяют по (Г.24):

(Г.25)

Класс подвижного состава определяют по таблицам [3] в зависимости от параметров линии влияния рассматриваемого сечения балки:

= 7,38 для нагрузки второй категории при =23 м и = 0,5.

> в 1,72 раз

При этом регулирование усилий производим следующим образом:

а) уменьшаем усилие предварительного напряжения затяжек в 1,2 раза и к дальнейшей разработке принимаем = 8526.4 кН;

б) уменьшаем количество затяжек в два раза и к дальнейшей разработке принимаем =3 с диаметром каждой =60мм, общей площадью поперечного сечения = 3х0,00283 = 0,0085 м², моментом инерции

; моментом сопротивления

Далее корректируют потери от предварительного напряжения затяжек

потери от релаксации напряжений затяжки:

;

потери предварительного напряжения от деформации анкеров, расположенных в зоне упоров:

= 7,38 для нагрузки второй категории при =23 м и = 0,5.

> в 1,48 раз.

Производятся проверочные расчеты

Производят следующие проверки по (Г.1,2):

несущей способности системы «балка – затяжка» после усиления

1,1х350х10³х0,0173х1,0 + 6511.75 > 10095.01 + 1994.57

13169.95 > 12089.58 проверка удовлетворяется

прочности затяжки

1.1х10033.52х0.59 < 1000х10³х1,0х0,0086х1,0

6511.75 < 8647 , проверка удовлетворяется

К дальнейшей разработки принимаем усиление главных балок пролетного строения тремя предварительно напряженными затяжками в виде пучков из высокопрочной проволоки диаметром каждой =60мм.

Проверка по выносливости

Проверка по выносливости балки пролетного строения, усиленной по нижнему поясу предварительно напряженными затяжками, включает в себя проверку условия по (Г.24):

(Г.24)

(********)

583370.6 < 1.0*1000х10³*0.687*0.9

583370.6 < 618701.6 (кН/м²), проверка удовлетворяется

Расчет упора

Определяют геометрические параметры поперечного сечения упора, см. рис. Г.2.

Конструкция упора состоит из горизонтального и вертикального листов, а также двух ребер жесткости, геометрические параметры которых см. табл. Г.3

Производят проверку по прочности рассматриваемого поперечного сечения упора [1]:

кН/м² , проверка удовлетворяется.

Таблица Г.3

Геометрические параметры упора

Фрикционные соединения на высокопрочных болтах это такие, в которых передача усилий осуществляется силами трения, возникающими по контактным плоскостям соединяемых элементов вследствие натяжения болтов [1,20].

Количество высокопрочных болтов в прикреплении упора к нижнему поясу главных балок пролетного строения определяют с учетом действия продольной силы, проходящей через центр тяжести соединения [1]

(Г.25)

где - расчетное усилие, которое может быть воспринято одним болтом:

(Г.26)

- количество предварительно напряженных затяжек;

- коэффициент условий работы; - число контактов (болтоконтактов) в соединении; - расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения в соединяемых элементах, стянутых одним высокопрочным болтом (одним болтоконтактом), определяемое [1]:

(Г.27)

Где - усилие натяжения высокопрочного болта, определяемое [1]:

; (Г.28)

- расчетное сопротивление высокопрочных болтов растяжению, определяемое:

(Г.29)

- наименьшее временное сопротивление высокопрочных болтов разрыву [1];

- коэффициент трения по соприкасающимися поверхностями соединяемых элементов, зависящий от способа обработки контактных поверхностей и количества болтов в соединении [1];

- коэффициент надежности, принимаемый по [1].

;

Производится проверочный расчет по определению числа болтов с учетом работы на осевую силу с изгибом моментом [1,2]:

(Г.30)

К дальнейшей разработке принимаем 38 болтов для прикрепления упора к нижнему поясу главной балки пролетного строения, т.е. по 19 болтов с каждой стороны горизонтального листа от вертикальной стенки балки.

Конструкция упора представлена на рис. Г.3

Рис. Г.3 - Конструкция упора для пролетного строения расчетной длиной 23,0 м: а – вид вдоль оси моста; б – вид поперек оси моста

Расчет сварных соединений упора

Угловые швы прикрепления вертикального листа упора к верхнему горизонтальному листу (рис. Г.4) работают на срез в двух направлениях.

Конструирование сварного шва состоит в назначении его катета и проверке условия прочности шва.

Определяют расчетную высоту сечения сварного шва по [1], рис. Ж.7:

по металлу шва

; (Г.31)

Рис. Г.4 - Схема упора : 1 – горизонтальный лист; 2 – вертикальный лист; 3 – ребро жесткости; - толщина горизонтального и вертикального листа упора

по металлу границы сплавления

; (Г.32)

где - расчетная высота сечения шва; - коэффициенты расчетных сечений угловых швов, принимаемые по [1].

Рис Г.5 - Сварной шов упора: а – подготовка кромок; б – выполненный шов; - катет шва

Прочность сварных соединений проверяют [1], см. рис.Ж.7:

при срезе по металлу шва

(Г.33)

при срезе по металлу границы сплавления

(Г.34)

где - полная длина шва; - коэффициент условий работы, определяемый по [1], =0,85; , - расчетные сопротивления материала шва, которые принимают [1]:

по металлу шва

; (Г.35)

по металлу границы сплавления

, (Г.36)

где - нормативное сопротивление стали по временному сопротивлению; - коэффициент надежности по материалу шва, =1,25; - принимают по СНиП II-23-81^* «Стальные конструкции» при автоматической и полуавтоматической сварке, а при ручной сварке – значению временного сопротивления разрыву металла шва.

ПРИЛОЖЕНИЕ Д

Технические характеристики автомобиля КАМАЗ 43114

Рисунок Д.1 – КАМАЗ 43114

Таблица Д.1 – Технические характеристики КАМАЗа 43114

ПРИЛОЖЕНИЕ Е

Характеристики

Список файлов ВКР