Antiplagiat_Kim (1052160)

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла

15.06.2016АнтиплагиатПреподаватель: Косинов ВладиславВитальевичЗавершить сеансГлавная Информационные материалы Наши клиенты Форум Контакты Кабинет пользователяРуководство пользователяПроверить текстОтчет о проверке Вернуться в кабинетУважаемый пользователь! Обращаем ваше внимание, что система Антиплагиат отвечает на вопрос, является ли тотили иной фрагмент текста заимствованным или нет. Ответ на вопрос, является лизаимствованный фрагмент именно плагиатом, а не законной цитатой, система оставляетна ваше усмотрение. Также важно отметить, что система находит источникзаимствования, но не определяет, является ли он первоисточником.Информация о документе:Имя исходного файла:Имя компании:Тип документа:Имя документа:Дата проверки:Модули поиска:Текстовыестатистики:Индекс читаемости:Неизвестные слова:Макс. длина слова:Большие слова:00000_Kim_antipl.docxДальневосточный гос. Университет путей сообщенияПРочее11114.06.2016 11:13Интернет (Антиплагиат), Кольцо вузов, Диссертации и авторефераты РГБ,Цитирования, Дальневосточный гос. Университет путей сообщениясложныйв пределах нормыв пределах нормыв пределах нормыТип отчета: Улучшенный О типах отчетовКоллекция/модуль поискаДоля Доляввотчёте текстеИсточникСсылка на источник[1] Руководство ­ Руков...http://snipov.net/c_4678_snip_113384.htmlИнтернет(Антиплагиат)5.24% 5.24%[2] Руководство ­ Руков...http://snipov.net/c_4678_snip_113385.htmlИнтернет(Антиплагиат)4.56% 4.95%[3] ДП­СМТ­31­2015 Синьк...Кольцо вузов3.31% 4.85%[4] Власова.docКольцо вузов0.81% 3.44%[5] Руководство по опред...http://magak.ru/gelezobeton/proecting/280­260?limitstart=&sh...Интернет(Антиплагиат)0.05% 3.01%[6] Руководство по опред...http://magak.ru/metalloconstruct/metalloconstruct­proekt/316...Интернет(Антиплагиат)2.77% 2.85%[7] Руководство Руковод...http://www.znaytovar.ru/gost/2/RukovodstvoRukovodstvo_po_opr...

Интернет(Антиплагиат)1.88% 2.61%[8] Руководство по опред...http://magak.ru/metalloconstruct/metalloconstruct­proekt/288...Интернет(Антиплагиат)0.27% 2.48%[9] сам диплом_v4.3.docxКольцо вузов0.81% 2.3%[10] Primpogoda.ru (18/22...http://primpogoda.ru/data/rss/23166/#18Интернет(Антиплагиат)2.27% 2.27%[11] Рогова, Екатерина Вл...http://dlib.rsl.ru/rsl01004000000/rsl01004623000/rsl01004623...Диссертации иавторефератыРГБ0.3%2.13%[12] Руководство по опред...http://magak.ru/metalloconstruct/metalloconstruct­proekt/316...Интернет(Антиплагиат)0%1.96%[13] Руководство по опред...http://magak.ru/metalloconstruct/metalloconstruct­proekt/204...Интернет(Антиплагиат)0.1%1.89%[14] Руководство по опред...http://magak.ru/gelezobeton/proecting/279­159?limitstart=&sh...Интернет(Антиплагиат)0%1.83%[15] Дайджест документа: ... http://www.skonline.ru/digest/50318.html?page=9Интернет(Антиплагиат)0.03% 1.83%[16] Методические указани...

http://lib.convdocs.org/docs/index­200243.htmlИнтернет(Антиплагиат)0.17% 1.57%[17] Источник 17Интернет(Антиплагиат)1.37% 1.37%Интернет(Антиплагиат)0.09% 1.22%http://bib.convdocs.org/v16502/?download=1#9[18] Дайджест документа: ... http://www.skonline.ru/digest/50318.htmlhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=11/3315.06.2016Антиплагиат[19] Технологические прав...

http://knu.znate.ru/docs/index­419786.htmlИнтернет(Антиплагиат)0.81% 0.81%[20] Дипломы 2015 года вы...Кольцо вузов0.5%[21] Источник 21Интернет(Антиплагиат)0.37% 0.7%[22] Артёменко.docxКольцо вузов0.64% 0.64%[23] Дайджест документа: ... http://www.skonline.ru/digest/50318.html?page=8Интернет(Антиплагиат)0%[24] Дайджест документа: ... http://www.skonline.ru/digest/50318.html?page=2Интернет(Антиплагиат)0.02% 0.49%[25] Сахаров, Юрий Леонид... http://dlib.rsl.ru/rsl01002000000/rsl01002627000/rsl01002627...Диссертации иавторефератыРГБ0%[26] Источник 26Интернет(Антиплагиат)0.02% 0.38%[27] 1.2.Пояснительная за...Кольцо вузов0%[28] Спасск­Да́льний — го...Интернет(Антиплагиат)0.31% 0.31%[29] Источник 29Цитирования0.24% 0.24%[30] Польшин, Максим Вяче...

http://dlib.rsl.ru/rsl01003000000/rsl01003305000/rsl01003305...Диссертации иавторефератыРГБ0%[31] Ращепкин, Артем Алек... http://dlib.rsl.ru/rsl01003000000/rsl01003305000/rsl01003305...Диссертации иавторефератыРГБ0.01% 0.19%[32] Неровных, Алексей Ал... http://dlib.rsl.ru/rsl01006000000/rsl01006742000/rsl01006742...Диссертации иавторефератыРГБ0%0.16%[33] 1.2.Пояснительная за...Кольцо вузов0%0.15%[34] Дипломы 2015 года вы...Кольцо вузов0.08% 0.15%[35] Цветков, Дмитрий Ник...

http://dlib.rsl.ru/rsl01004000000/rsl01004713000/rsl01004713...Диссертации иавторефератыРГБ0%0.13%[36] Смердов, Дмитрий Ник... http://dlib.rsl.ru/rsl01004000000/rsl01004869000/rsl01004869...Диссертации иавторефератыРГБ0%0.13%[37] Голубев.docКольцо вузов0.06% 0.13%[38] Прибытков, Сергей Се... http://dlib.rsl.ru/rsl01002000000/rsl01002870000/rsl01002870...Диссертации иавторефератыРГБ0%0.12%[39] Сапов_2Дальневосточныйгос. Университет 0%путей сообщения0.11%[40] Нгуен Мань Тхыонг ди... http://dlib.rsl.ru/rsl01005000000/rsl01005063000/rsl01005063...Диссертации иавторефератыРГБ0.09% 0.09%[41] Кондратов, Валерий В... http://dlib.rsl.ru/rsl01004000000/rsl01004027000/rsl01004027...Диссертации иавторефератыРГБ0%[42] Смирнов, Владимир Ни... http://dlib.rsl.ru/rsl01000000000/rsl01000204000/rsl01000204...Диссертации иавторефератыРГБ0.03% 0.09%[43] Smirnovsa_mtt_2012.t...Кольцо вузов0.08% 0.08%[44] Бокарев, Сергей Алек...

http://dlib.rsl.ru/rsl01002000000/rsl01002606000/rsl01002606...Диссертации иавторефератыРГБ0%0.08%[45] Доброчинская, Ирина ... http://dlib.rsl.ru/rsl01004000000/rsl01004114000/rsl01004114...Диссертации иавторефератыРГБ0%0.08%[46] Васильев, Александр ...http://dlib.rsl.ru/rsl01002000000/rsl01002614000/rsl01002614...Диссертации иавторефератыРГБ0%0.08%[47] Боханова, Светлана В... http://dlib.rsl.ru/rsl01002000000/rsl01002318000/rsl01002318...Диссертации иавторефератыРГБ0%0.08%[48] 1.2. Пояснительная з...Кольцо вузов0%0.06%[49] Платонов, Александр ...http://dlib.rsl.ru/rsl01002000000/rsl01002636000/rsl01002636...Диссертации иавторефератыРГБ0%0.05%[50] Рощина, Светлана Ива...

http://dlib.rsl.ru/rsl01004000000/rsl01004664000/rsl01004664...Диссертации иавторефератыРГБ0.03% 0.03%ПересчитатьДругие действияhttp://rulitru.ru/v3584/?download=1http://bib.convdocs.org/v16502/?download=1#1http://ww.lektsii.com/11­8931.htmlПечатьhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=10.72%0.56%0.46%0.36%0.2%0.09%Оригинальные блоки: 72.66% Заимствованные блоки: 27.1% Заимствование из "белых" источников: 0.24%Итоговая оценка оригинальности: 72.9% 2/3315.06.2016АнтиплагиатСтраницы: 1 2 ВсеХАРАКТЕРИСТИКА ЭЛЕМЕНТОВ СУЩЕСТВУЮЩЕГО МОСТА И ОЦЕНКА ЕГО ТЕХНИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯИстория мостаТрехпролетный мост четного пути через реку Спасовка расположен на перегоне Адарка – Спасск­Дальний, линии Хабаровск –Владивосток Дальневосточной железной дороги на территории Спасской дистанции пути Владивостокского отделения дороги.Слева по ходу километров от ремонтируемого моста, выше по течению, расположен металлический мост нечетного пути,построенный по схеме 2х45,0+4,50м.Междупутье по оси мостов составляет между четным и нечетным путем – 12,70м, между четным и подъездным путем – 14,20м.В плане мост расположен на прямой, в профиле – на площадке.Существующий мост четного пути схемы 2х45,0+3,50м построен в 1952году, по нормам 1931 года под нагрузку Н­7.Верхнее строение пути на мосту представлено следующими элементами:­ на металлических пролетных строениях:­ на деревянных поперечинах (мостовых брусьях);­ на железобетонном пролетном строении:­ с ездой на щебеночном балласте, шпалы деревянные;Путь на мосту уложен из рельсов Р65 длиной 25 м, стыки рельсов перекрыты четырехдырными накладками на болтах, скреплениерельсов – костыльное, путь закреплен от угона пружинными противоугонами. В пределах между задними гранями устоев уложеныохранные приспособления в виде контррельсов.Марки бетона по морозостойкости всех бетонных и железобетонных конструкций приняты в проекте в зависимости от климатических условий зоны строительства, расположения и вида конструкций в [21]соответствии со СНиП 2.05.03­84* табл. 3.20 и требований типовых проектов и указаны на рабочих чертежах и чертежахстроительных конструкций.Согласно СНиП 2.05.03­84* табл.46 стальные конструкции приняты в проекте в обычном исполнении посредней температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки [21]обеспеченностью 0.98 равной – 34ºС.Расчетная сейсмичность района в соответствии со СНиП II­7­81* «Строительство в сейсмических районах» 6 баллов. Климатические характеристики районаСуществующий мостовой переход через реку Спасовка расположен в Спасском районе Приморского края.ВСпасске­Дальнем климат муссонный, типичный для районов юго­западного Приморья. [28]Город расположен в наиболее теплой климатической зоне края с годовой суммойсолнечной радиации 115 ккал/кв. см, что значительно выше, чем в Хабаровске и Владивостоке. Погода зимой сухая,морозная и ясная, ветры северо­западные, дуют с азиатского континента. Мерзлота сезонная держится с января помай. Снежный покров ­ 10­20 см, в отдельные годы ­ 70­90 см. [28]Климатические условия зоны расположения данных сооружений по табл.22 СНиП 2.05.03­84* «Мосты и трубы» характеризуютсякак «особо суровые» [1].Согласно инженерным изыскания проведенными институтом "Дальжелдорпроект" в 2012 году, были установлены следующиеклиматические характеристики.Климатический район строительства IВ [1].В течении марта­апреля происходит переход температуры черезРежим осадков в Приморье определяется условиями муссонной циркуляции, циклонической деятельностью и характером рельефа.Анализ распределения осадков по месяцам показывает, что в первую половину лета (апрель ­ июнь) осадков выпадает лишь 30­35%годовой суммы, основная часть 50­57% приходится на вторую половину теплого периода (июнь­сентябрь).Количество осадков (697мм). Среднемесячная относительная влажность воздуха в январе­ 73%, в августе­79%.Повторяемость направлений ветра на рассматриваемой территории характеризуется сезонной периодичностью, а также определяетсяхарактером рельефа. Наибольшая повторяемость скоростей ветра 0­1 (м/с), на которые приходится 33­59%, среднегодоваяповторяемость скоростей до 3(м/с) составляет 73%. Господствующее направление ветра зимой ­ юго­западное.Климатические характеристики района, приведены в таблицах 1.1, 1.2.Таблица 1.1 ­ Средняя месячная и годовая температура воздухаТаблица 1.2 ­ Климатические характеристикиИнженерно­гидрологические условияРека Спасовка берет начало на северных склонах Синего хребта. [10]Длина реки 83(км), площадь бассейна средняя высота 185(м). Вбассейне протекает 10 рек длиной более 10(км) и более 120 рек длиной менее 10(км). Основные притоки ­ р.Кулешовка (длина 42(км)), р.Одарка (длина 55(км)).Верхняя часть бассейна р. Спасовка горная, высота отдельных вершин составляет 500­600(м), а на водоразделе ср.Арсеньевкой ­ 900­1000(м). Горная часть бассейна покрыта смешанным лесом (ильм, липа, береза, бархат, кедр),средняя ­ редколесьем из лиственных пород (дуб, береза). В нижней части бассейна преобладает луговаярастительность, часть бассейна распахана.По характеру долины, поймы и строению русла реку можно разделить на 2 участка:1) исток ­ с. Дубовское;2) с. Дубовское ­ устье.До с. Зеленовка долина реки V­образная, шириной по дну 300­400(м); склоны крутые, высотой 150­180(м), покрытылиственным лесом. Ниже с. Зеленовки долина трапецеидальная, ширина ее к концу участка увеличивается до 1,5­1,7(км), а высота склонов снижается до 60­70(м). Склоны умеренно пересечены падями и распадками. Поймадвухсторонняя; ширина ее изменяется от 40(м) в верховьях до 1­1,2(км) в нижней части участка. Всхолмленнаяhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=13/3315.06.2016Антиплагиатповерхность ее от верховья реки до с. Зеленовка покрыта лесом, ниже пойма луговая с кустарником. Пониженныеучастки поймы заболочены. Затопление поймы происходит обычно во время летне­осенних дождевых паводков и вотдельные годы ­ в период весеннего половодья. Ширина реки изменяется от 2 до 11(м), глубина ­ от 0,2 до 1,1(м).Ниже с. Зеленовка, долина реки трапецеидальная, ширина ее у г. Спасска­Дальнего составляет около 2(км), а нижеона сливается с долиной р.Одарки. Пологие склоны долины пересечены падями, распадками и долинами ручьев;слабо залесены. Пойма двухсторонняя, шириной 0,8­1,5(км). Ее волнистая поверхность пересечена ложбинами истарицами. Русло реки умеренно извилистое. Ширина реки изменяется в пределах 4­32(м), глубина­0,3­0,9(м),скорость течения воды 0,4­0,7(м/с).В питании реки преобладают дождевые воды. Подземное питание составляет около 10 %, а на снеговое приходитсядо 35 %.Весеннее половодье обычно начинается в конце марта ­ начале апреля. В летне­осенний период по реке проходят от2 до 4 паводков, подъем уровня воды за паводок в среднем составляет 1,7­2,1(м), иногда увеличивается до 4,6(м).Увеличение стока от истока к устью происходит равномерно. Около 95% годового стока проходит в теплую частьгода (апрель­ноябрь), в том числе около 50% ­ в апреле­мае. В начале ноября на реке появляются [10]забереги, осенний ледоход (шугоход) продолжается в среднем 6­10(дней). Ледостав образуется в середине ноября.Продолжительность ледостава около 145 дней. Вскрытие рекипроисходит в конце марта ­ начале апреля, лед в основном тает на месте.Вода реки относится к гидрокарбонатному классу группы кальция с низкой степенью минерализации. Вода мягкая;ниже г. Спасска­Дальнего загрязнена сточными водами.[10]Площадь бассейна реки Спасовка, отнесенная к створу мостового перехода ­ Мостовой переход расположен вблизи слияния рекиСпасовка и реки Кулешовка у северной окраины г. Спасска­Дальнего. Расстояние от мостового перехода в низовую сторону, до местаслияния рек, в межень ­ 1500(м).Река Спасовка после слияния с рекой Кулешовка выходит на Приханкайскую заболоченную низменность и впадает в озеро Ханка нарасстоянии приблизительно в 30(км) от мостового перехода.В бассейне, в долинах ручьев и на склонах преобладают суглинки, в период затяжных дождей, всегда предшевствующих ливням,переувлажнённые.Согласно инженерно­гидрологическим изысканиям проведенными проектно­изыскательским институтом "Дальжелдорпроект", былиопределены следующие основные расчетные данные:­ фактическое отверстие моста 88,970м;­ полная длина моста 108,970м;­ уровень высоких вод с повторяемостью раз в 100(лет) ­­ уровень меженных вод ­ УМВ 84,630м.Проверка достаточности существующего отверстия производится по методике [10], при которой:1) Определяются геометрические характеристики:Определение средней глубины воды относительно УВВ 88,45 [9]:, (1.1)где H – абсолютная отметка, H = УВВ = 88,45 м;ДПГi – отметки дневной поверхности грунта, м.h1 = 88.45 – 85.94 = 2.51 м;h2 = 88.45 – 85.17 = 3.28 м;h3 = 88.45 – 84.63 = 3.82 м;h4 = 88.45 – 84.20 = 4.25 м;h5 = 88.45 – 84.20 = 4.25 м;h6 = 88.45 – 84.63 = 3.82 м;h7 = 88.45 – 85.71 = 2.74 м;h8 = 88.45 – 85.48 = 2.97 м;h9 = 88.45 – 86.57 = 1.88 м;h10 = 88.45 – 87.87 = 0.58 м;Определение подошвы живого сечения относительно УВВ 88,45 [10]:, (1.2)W1 = 0.5 (2.51 + 3.28) 15.33 = 44.38м2;W2 = 0.5 (3.28 + 3.82) 2.04 = 7.24м2;W3 = 0.5 (3.82 + 4.25) 1.63 = 6.58м2;W4 = 0.5 (4.25 + 4.25) 15.89 = 67.53м2;W5 = 0.5 (4.25 + 3.82) 0.79 = 3.19м2;W6 = 0.5 (3.82 + 2.74) 2 = 6.56м2;W7 = 0.5 (2.74 + 2.97) 5.45 = 15.56м2;W8 = 0.5 (2.97 + 1.88) 43.13 = 104.59м2;W9 = 0.5 (1.88 + 0.58) 2.03 = 2.50м2;2) Вычисляется скорость течения воды для каждой части живого сечения по формуле [10]:(1.3)где ­ средняя глубина воды на j­ом участке. м;­ показатель степени для части живого сечения, у = 0.358 – при глубине 0.1 м, у = 0.353 – при глубине 1.88 м, у = 0.335 – приглубине 7 м; Ii – уклон водной поверхности, Ii = 0.00032; cosα = 0.995.Вычисляется скорость воды для каждой части живого сечения:м/с;м/с;м/с;м/с;м/с;м/с;http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=14/3315.06.2016Антиплагиатм/с;м/с;м/с;Расчеты характеристики части живого сечения водотока сведены в (табл. 1.3).Таблица 1.3 ­ Расчетные характеристики частей живого сечения водотокаЧасть живогосечения водотокаКоэффициентшероховатости niШирина разливаводы bi, мПлощадь живогосечения Wij, м2Средняя глубинаводыhij, мУклон воднойповерхности IiКоэффициент уСредняя скорость течения Vi, м/сРасход водыQi, м3/сЛевая пойма0,0817,3751,623,220.000320,3480,6029,06Главное русло0,03518,3177,304,110,3451,68132,78Правая пойма0,0852,61129,212,450.3510,4762,513) [20]Вычисляется расход водотока для каждой части живого сечения по формуле [10]:(1.4)где где площадь живого сечения, , равна 258,126;средняя скорость воды на участке,модульный коэффициент, соответствующий мах расходу воды, определяемый по [10], K1% = 2.987, K0.33% = 3.894.Q = 258,126 0,751 = 224,348(м3/с);ΣQ1% = 224,348 2,987 = 670,128(м3/с);ΣQ0.33% = 224,348 3,894 = 873,611 (м3/с);4) Вычисляется необходимое отверстие моста по формуле [10]:(1.5)где ­средняя глубина воды при уровне УВВ 88,45,=2,92м;­площадь живого сечения, м2, при рассматриваемом уровне воды УВВ 88,45,=258,126 м2.5) Сравнивается полученное значение с фактическим, получается:Проверка удовлетворяет существующему отверстию моста и обеспечивает нормальный гидравлический режим.Инженерно­геологические характеристикиСогласно инженерно­геологическим изысканиям, проведенными в 2012 году институтом "Дальжелдорпроект", по створу моста былопробурено 4 скважины.Дно реки сложено песчаным грунтом различной крупности. Ниже залегает слой песка с гравием. Основанием для фундаментапромежуточных опор №1, №2 является песок с галькой, для устоя №0 ­ песок разнозернистый, для устоя №3 ­ песок с гравием.Расчетная сейсмичность строительной площадки в соответствии с [2], 6 баллов.Геологический разрез скважин у опор представлен на (рис.1.1, 1.2).Рисунок 1.1 ­ Геологический разрез скважин у опор №0, №1.Рисунок 1.2 ­ Геологический разрез скважин у опор №2, №3.Характеристика элементов существующего мостаhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=15/3315.06.2016АнтиплагиатМеталлические пролетные строения[42]Металлические пролетные строения со сквозными главными фермами, [20]под [42]нагрузку Н­7 (1931год).Пролетные строения длиной Lр=44,96м, Lп=45,99м, изготовлены, установлены и приняты в эксплуатацию в 1952(году),разработанные ЦНИИС "Проектстальконструкция".Схема металлического пролетного строения приведена на (рис.1.3)Рисунок1.3 ­ Схема металлического пролетного строения.1­1 ­ план верхних связей; 2­2 ­ фасад пролетного строения;3­3 ­ план нижних связей; 4­4 ­ поперечный разрез.Все соединения элементов ферм и проезжей части осуществлены на заклепках из стали Ст.2. Элементы металлического пролетногостроения выполнены из стали Ст.3.Сечения всех элементов главных ферм приняты Н­образной формы. Вид и размеры элементов металлического пролетного строенияпредставлены в (табл.1.4).Таблица 1.4 ­ Вид и размеры элементов главных ферм металлического пролетного строения№элементовНазваниеэлементаСостав сеченияВид сечения1Н 0­22Н 2­434567Стойки8ПодвескиМеталлические пролетные строения установлены на секторные опорные части.Конструкция всех поперечных связей одинакова.Проезжая часть состоит из продольных и поперечных балок одинаковой высоты (рис.1.5). Продольные балки только в верхнейчасти имеют горизонтальные листы, в нижней части листы отсутствуют.Продольные балки крепятся к поперечным при помощи уголков прикрепления (рис.1.5).Рисунок 1.4 ­ Конструкция верхних поперечных связей.Рисунок 1.5 ­ Балочная клетка пролетного строения.Продольные балки соединены в плоскости верхних поясов продольными связями треугольной системы, а в середине пролета ­поперечными полураскосными связями (рис.1.6).Нижняя "рыбка" выполнена из парных уголков, а верхняя из листа накладки 230х12.Рисунок 1.6 ­ Поперечные связи продольных балок.Прикрепление поперечной балки к фермам пролетного строения выполнено без развития высоты балки вблизи фермы. Уголкиприкрепления протянуты несколько выше поперечной балки, расположены выше пояса и прикреплены через узловую фасонку кстойке. Крайние поперечные балки снабжены парными уголками жесткости в местах установки домкратов. Поперечные балки неимеют как верхних, так и нижних горизонтальных листов. Крепление поперечной балки к фермам показано на рисунке1.7.Рисунок 1.7 ­ Прикрепление поперечных балок к ферме.Железобетонное пролетное строение двухблочное плитное под нагрузку Н­8 полной длиной Lп=3,77(м).Балки железобетонного пролетного строения установлены на подферменные блоки.Опоры мостаОпоры моста массивные под нагрузку Н­8, данные об опорах сведены в (табл.1.5).Таблица 1.5 ­ Данные об опорах№п.п.Тип опоры и конструкцияТипфунд.Годпост.МатериалГлубина залож.фунд. от обрезателаоблиц.подфер.Марка бетонаКлассбетона№0Обсыпной устой, массивнаяМелкого заложения1947Бутобетонhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=16/3315.06.2016АнтиплагиатБетонЖелезобетон М200М140В105№1Промежуточная, массивная8№2Промежуточная, массивная7№3Обсыпной устой, массивная19863Согласно анализу проектно­построечной документации, а также материалам обследований, проведенных институтом"Дальжелдорпроект" в 2012году, были установлены основные геометрические параметры, представленные на (рис.1.8, 1.9, 1.10,1.11).Рисунок 1.8 ­ Конструкция береговой опоры №0Рисунок 1.9 ­ Конструкция промежуточной опоры №1Рисунок 1.10 ­ Конструкция промежуточной опоры №2Рисунок 1.11 ­ Конструкция береговой опоры №3Оценка технического состоянияНа момент натурного осмотра и обследования моста выполненным в январе 2012­ого года институтом "Дальжелдорпроект", былиобнаружены следующие неисправности и дефекты:­ мост четного пути по продольному профилю расположен в "яме";­ коррозия элементов и повсеместное шелушение окрасочного слоя нижнего пояса и проезжей части металлических пролетныхстроений;­ зазор между металлическим пролетным строением 1­2 и железобетонным пролетным строением составляет 15(мм);­ по боковым граням и низу плиты ж/б пролетного строения следы выщелачивания цементного раствора, влажные потеки, сетьволосяных трещин, раковины, каверны;­ на теле Хабаровского устоя и промежуточных опор также следы выщелачивания цементного раствора, трещины;­ выветривание кладки и выщелачивание цементного раствора из швов между облицовочными камнями Владивостокского устоя;­ многочисленные трещины, как по целому камню, так и по швам облицовки Владивостокского устоя;­ сливы на подферменных площадок промежуточных опор местами разорвано;­ недостаточная длина устоев;­ уклоны конусов насыпи не соответствуют нормативным значениям;­ отсутствие лестничных сходов по началу моста.Балльная оценка технического состояния искусственных сооружений характеризует уровень их эксплуатационной надежности надистанции пути в целом или на участке железной дороги. Величина оценки зависит от качества текущего содержания и ремонтасооружений, входит в основные показатели работы дистанции пути и является одним из критериев оценки ее деятельности [3].Дефект наибольшей категории, даже если он всего один, определяет базовую балльную оценку сооружения Кбаз. Чтобысущественно повысить балльную оценку сооружения, необходимо, в первую очередь, устранить наиболее опасные дефекты, покоторым была установлена базовая оценка.Для того, чтобы стимулировать сначала работы на сооружениях с дефектами худшей категории, каждый из дефектов, в зависимостиот его категории, учитывается со своим коэффициентом (в долях балла) [3].Согласно инструкции по состоянию содержанию ИССО, приведенные бальные оценки состояния и искусственных сооружений определяют вычитанием из базовых бальных оценок соответствующих поправок,учитывающих категорию дефектов и их количество, по следующей формуле [3]:где базовые относительные оценки состояния и содержания сооружения, определяемые дефектом наибольшейкатегории, который обнаружен на искусственном сооружении [3];количество дефектов соответственно для I, II и III категории (табл.1.6);коэффициенты, учитывающие категорию дефектов, соответственно для I, II и III категорий [3].[22]Таблица 1.6 ­ Перечень дефектов, обнаруженных на мостуДля приведенных балльных оценок состояния и [22]содержания [26]каждого искусственного сооруженияустанавливают следующие показатели качества [3]:Неудовлетворительная балльная оценка [22]сооружения [26]при отсутствии на нем дефектов III категории неявляется основанием для введения особых условий эксплуатации.[22]Состояние объекта определяет самая низшая оценка, следовательно, техническое состояние моста, неудовлетворительное [3].Анализ результатов оценки технического состояния показал, что опорам, железобетонным и металлическим пролетным строенияммоста требуется усиление, а мостовое полотно подлежит замене (прил. В).2. КЛАССИФИКАЦИЯ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ И ОПОР МОСТАПО ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИВ [3]соответствии с требованиями “[2]Правил технической эксплуатации железных дорог РФ”все мосты железнодорожной сети [2]классифицируются по грузоподъёмности с [3]целью определения условийпропуска различных поездных нагрузок и решения вопросов об усилении, ремонте или [2]реконструкции их.http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=17/3315.06.2016АнтиплагиатВ настоящее время разработана и широко применяется единая методика расчёта грузоподъёмности металлических пролётныхстроений, основанная на принципе классификации грузоподъёмности по методу предельных состояний и изложенная в руководстве[7].Грузоподъёмность является одним из самых важных эксплуатационных показателей элементов пролётных строений. Учитывая, чтопролётное строение состоит из различных конструктивных элементов, его грузоподъёмность в целом определяют несущейспособностью наиболее слабого элемента.Грузоподъёмность металлических пролётных строений железнодорожных мостов определяется методомклассификаций []по предельным состояниям первой группы: на прочность, устойчивость формы и выносливость [7].В [3]соответствии с требованиями все мосты классифицируют по грузоподъёмности с целью выработки эффективных и безопасныхрежимов их эксплуатации,решения вопросов об усилении, ремонте или замене сооружений.[2]Для эксплуатируемых мостов характерно большое разнообразие конструкций пролётных строений, которые отличаются не толькоматериалами, но и техническими нормами, по которым в разные года проектировали и строили железнодорожные мосты. Запрошедшие годы эксплуатации произошли значительные изменения, связанные с увеличением веса поездов, скорости их движения,грузонапряжённости линии, техническим состоянием конструктивных элементов и пролётных строений в целом.Происходящие изменения в условиях эксплуатации мостов обуславливают необходимость расчёта их по грузоподъёмности, оценкивозможности и условий безопасного пропуска по ним поездных нагрузок, существенно отличающихся от тех, которые в своё времяучитывались при проектировании.2.1 Классификация пролетных строений по грузоподъемностиКлассификация по грузоподъёмности металлических пролётных строений железнодорожных мостов, [9]подвижногосостава и определение условий эксплуатации мостов осуществляется на основании руководства [7] и указаний[13]по определению условий пропуска поездов по железнодорожным мостам.[2]Грузоподъёмность [2]определяется металлических пролётных [3]строений железнодорожных мостов по предельным состояниям [1]первой группы (на прочность, [1]методом классификации[2]устойчивость формы ивыносливость).Рассчитывается грузоподъёмность каждого элемента пролётного строения с учётом геометрических характеристикпоперечных сечений механических характеристик металла.Для каждого элемента пролётного строения определяется максимальная [3]интенсивность временной вертикальнойравномерно [2]распределённой [3]нагрузки, которая не вызывает [2]наступления [3]предельного состояния принормальной эксплуатации моста. [2]Рассчитанная таким образом [9]допускаемая временная нагрузка.[4]Допускаемую временную нагрузку к выражают в единицах эталонной нагрузки с [2]учётом [3]соответствующегодинамического коэффициента (1+μ). Число единиц эталонной нагрузки является классом элемента [2]пролётногостроения К [7]:(2.1)Значения к и [3]определяются для одной и той же линии влияния. В качестве эталонной нагрузки принимаетсявременная вертикальная нагрузка.[1]Грузоподъемность главных балок и [8]балок проезжей части со сплошной стенкой устанавливается порезультатам таких расчетов [7]:­ на прочность по:­ нормальным напряжениям;­ касательным напряжениям;­ на [3] выносливость;­ на прочность поясных заклепок;[4]Для балок проезжей части, кроме расчетов, указанных выше, рассчитывается [7]:­ прикрепление продольных балок к поперечным;­ [3]прикрепление [4]поперечных балок к главным фермам.[3]Классификация подвижного состава (локомотивов, вагонов, транспортеров, кранов и других специальных нагрузок) производитсяпо воздействию на пролетные строения мостов [2]эквивалентной нагрузки от подвижного состава , выраженной вединицах той же эталонной нагрузки. [1]Класс [4] подвижного составаопределяется по формуле [7]:(2.2)где ­ эквивалентная нагрузка от классифицируемого подвижного состава; ­ [4]классифицируемого подвижного состава, ­ для [1]поездов [1]динамический коэффициент длякоторый принимается равным [7]:с электрической и тепловозной тягой, а также для вагонной нагрузки, транспортеров ижелезнодорожных кранов в транспортном положении [7]:(2.3)­ для консольных кранов в рабочем положении­ для поездов с паровой тягой и эталонной нагрузки [7]:(2.4)­ эталонная нагрузка по схеме Н1 ( прил.9 [7]); ­ динамический коэффициент к эталонной нагрузке [7]:.[9]Указания по определению категорий мостов по грузоподъемности:http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=18/3315.06.2016Антиплагиат1) Инструкцией по текущему содержанию искусственных сооружений №ЦП43/63 установлены следующие категориимостов по грузоподъемности (табл.2.1).Таблица 2.1 ­ Категории мостов по грузоподъемностиКатегорииМостыIРассчитанные под нагрузку Н8 и С14 при отсутствии дефектов и повреждений, снижающих их грузоподъемностьIIОбеспечивающие обращение поездов с вагонами, имеющими погонную нагрузку до 105 кН/м пути (10,5 тс/м пути)при нагрузке от оси локомотивов и вагонов на рельсы до 270 кН (27 тс), а также допускающие пропусктранспортеров грузоподъемностью до 300 т со скоростью не менее 40 км/ч и со скоростью не менее 25 км/ч при ихгрузоподъемности 301­500 т.IIIОбеспечивающие обращение поездов с вагонами, имеющими погонную нагрузку до 90 кН/м пути (9,0 тс/м пути) принагрузке от оси локомотива и вагонов на рельсы до 270 кН (27 тс), а также допускающие пропуск транспортеровгрузоподъемностью до 300 т со скоростью не менее 25 км/ч и со скоростью не менее 15 км/ч при ихгрузоподъемности 301­500 т.IVОбеспечивающие обращение поездов с вагонами, имеющими погонную нагрузку до 75 кН/м пути (7,5 тс/м пути) принагрузке от оси локомотива и вагонов на рельсы до 260 кН (26 тс), а также допускающие пропуск транспортеровгрузоподъемностью до 300 т включительно со скоростью не менее 15 км/ч.VВсе остальные мосты, не обеспечивающие пропуск нагрузок, указанных для I­IV категории. Эквивалентные нагрузки и классы нагрузки, принятые в качестве эталонных и соответствующие грузоподъемностимостов II—IV категорий, приведены в табл . П. 25.2 — П.25.4.2). Категории мостов определяются на основании данных о грузоподъемности пролетных строений и опор,определенных по действующим нормативным документам1и эталонной нагрузке, соответствующей данной категориимоста. Категории по грузоподъемности определяются отдельно по пролетным строениям и опорам. За категориюмоста принимается меньшая из установленных категорий.3).Категории мостов всех типов, рассчитанных на нагрузку Н8 илиС14, при наличии в них дефектов или повреждений устанавливаются путем проведения соответствующих расчетов исравнения результатов расчётов с эквивалентными нагрузками или классами эталонных нагрузок соответствующихкатегорий (см. табл . П. 25.2—П.25.4).4). Мосты старых лет постройки, на которых произведена замена пролетных строений на новые металлические или железобетонные, рассчитанные под нагрузку Н8 или С14, приудовлетворительном состоянии опорследует относить ко II категории, а в случае, если по имеющимся расчетамопоры удовлетворяют расчетной нагрузке Н8 или С14 — к I категории.При наличии в опорах дефектов или повреждений категория мостов устанавливается по состоянию опор всоответствии с указаниями п. 8.5). Металлические мосты, рассчитанные под нагрузку Н7, в случае отсутствия в них дефектов и повреждений,снижающих их грузоподъемность, следует относить ко II категории, кроме мостов с пролетными строениями длинойболее 100 м, грузоподъемность которых должна проверяться расчетом, при необходимости с привлечением научно­исследовательских организаций.При наличии дефектов или повреждений, снижающих грузоподъемность, категории мостов устанавливаютсярасчетом.[6]Все расчеты приведены в приложении Б и сведены в таблицах 2.2.2.2. Расчет усталостной долговечности пролетного строенияЦель расчета: определить остаточный ресурс , который характеризует остаточный срок эксплуатации до предельного состоянияпролетного строения, с учетом перспектив по нагрузке и грузонапряженности [7]:(2.5)где ­ допускаемое значение меры повреждений пролетного строения при вероятности безотказной работы 0,98, принимаемое см.(п.2.8 [7]);­ расчетное (накопленное) значение накопленной меры повреждения пролетного строения, определяется по формуле [7]:, (2.6)где ­ годовая мера повреждений при осевых давлениях , см.(прил.8 [7]), значения приведены в таблице 2.3;­ периоды обращения подвижного состава с различным осевым давлением, значения приведены в таблице 2.3;­ коэффициент грузонапряженности участка за соответствующий период эксплуатации, определяется по формуле [7]:(2.7)где ­ грузонапряженность участка в данный период эксплуатации;­ годовая мера повреждения от перспективной нагрузки [7];­ заданный коэффициент грузонапряженности участка.Таблица 2.3 ­ Определение значений накопленной меры повреждения пролетного строенияПериоды суммирования, г1947­1950419,90,00230,1695http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=19/3315.06.2016Антиплагиат0,001561951­196010200,00230,250,005751961­19701020,50,00240,4450,010681971­198010220,00260,6850,017811981­199010230,00330,90,02971991­200010250,00411,00,0412001­201010270,00501,00,052011­20166270,00501,00,03700,0270,1865Тост=0.277­0.18650.027×1.0=3,35(лет)<25(лет)Следовательно, требуется замена пролетных строений.2.3. Классификация опор по грузоподъемностиКлассификация подвижных нагрузок по воздействию их на опоры выполняется на основании руководства поопределению грузоподъемности металлических пролетных строений железнодорожных мостов и руководства попропуску подвижного состава по железнодорожным мостам с учетом динамических коэффициентов [9].Грузоподъемность мостовых опор определяется по предельным состояниям [9]:­ на прочность кладки тела опоры и фундамента;­ на прочность грунтового основания с проверкой положения равнодействующей нагрузок в уровне подошвыфундамента;­ на устойчивость положения против опрокидывания и сдвига.За предельное состояние опоры принято достижение в рассматриваемом сечении напряжения, равного расчетномусопротивлению кладки или грунта, а также равенство удерживающих и сдвигающих сил или опрокидывающих иудерживающих моментов. В каждом расчетном сечении опоры грузоподъемность определяется по фактическимразмерам поперечных сечений и механическим характеристикам кладки, а в сечении по подошве фундамента ­ пофизико­механическим характеристикам грунтов.Грузоподъемность опор определяется последующей статической схеме [9]:­Расчет по среднему давлению [9];, (2.8)[1]где: м – [7]коэффициент условий работы;n – коэффициент надежности по назначению;R – расчетное сопротивление кладки или несущая с��особность грунта;А – рабочая площадь поперечного сечения;http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=110/3315.06.2016Антиплагиатдоля вертикальной нагрузки от подвижного состава;[1]коэффициент надежности к временным нагрузкам;­ Расчет по максимальному давлению [9];, (2.9)где: ­момент сопротивленияот постоянных нагрузок и временных вертикальных и горизонтальных воздействий;­ [1] вертикальные усилия от постоянных и временных [24]нагрузок;радиус ядра сечения;площадь линии влияния;коэффициент сочетания нагрузок;W –момент сопротивления для наиболее нагруженной грани;­ Расчет по устойчивости против опрокидывания [9];, (2.10)где: коэффициент надежности при проверки устойчивости;коэффициент условий работы при проверке устойчивости на сдвиг и опрокидывание;­ Расчет по устойчивости против сдвига [9];(2.11)где му ­ коэффициент условий работы, принимаемый равным 0,9;пу ­ коэффициент надежности по назначению, принимаемый равным 1,1 ; f ­ коэффициент трения по поверхностигрунта(п.2.5 [9]);Fh, s ­ горизонтальное боковое давление и ветровая нагрузка, определяемые так же, как и в расчете наопрокидывание ( прил.9 и 12 [9]); ­ суммарная площадь линии влияния временной вертикальной нагрузки,приравниваемая к приведенной площади линии влияния горизонтальной (боковой) нагрузки на торец устоя отподвижного состава на призме обрушения, т.е. [9]; ­ приведенная площадь линии влияния ( прил.11 [9]).­ Расчет по положению равнодействующей, находят относительный эксцентриситет [9];, (2.12)[1]где: эксцентриситет приложения равнодействующей относительно центра тяжести;радиус ядра сечения для определения положения равнодействующей.[1]На основании расчета по грузоподъемности, рассматриваемая промежуточная опора обеспечивает безопасность пропуска заданнойнагрузки II категории, но в целях продления службы опоры, необходимо выполнить усиление.Рассматриваемая береговая опора так же обеспечивает безопасность пропуска заданной нагрузки II категории, но в целях продленияслужбы устоя, необходимо выполнить усиление.На основании расчёта грузоподъёмности балок проезжей части пролётного строения, промежуточной и береговой опор, а также наоснове анализа технического состояния моста в целом, можно сделать следующие выводы:Пролётные строения подлежат замене, так как:­ техническое состояние пролётных строений в целом, неудовлетворительное (см.табл.2.2);­ грузоподъёмность балок проезжей части не удовлетворяет пропуску заданной нагрузки II категории (см. табл., 2.2); ­ срок эксплуатации пролётного строения составляет 70лет­ оставшийся усталостный ресурс пролётного строения составляет 3,35лет, что меньше срока по долговечности 25лет;На промежуточных и береговых опорах необходимо провести капитальный ремонт, так как:Анализ технического состояния и расчеты грузоподъемности моста показали, что промежуточные и береговые опоры имеютудовлетворительное состояние (см. табл.2.4, 2.5), что соответствует II категории технического состояния и требует капитальногоремонта. В это связи опоры мостов необходимо усилить.2.4. Определение грузоподъемности железобетонного пролетного строения на основе сопоставления расчетных норм2.4.1. Общие указанияОпределение грузоподъемности пролетных строений по данному способу основано на расчете плиты балластногокорыта и главных балок в расчетных сечениях путем сопоставления расчетных норм, по которым проектировалосьсооружение, и действующих нормативных документов [10].Данный способ допускается применять при наличии:­ сведений о расчетной временной нагрузке и нормах или технических указаниях, по которым было запроектированопролетное строение;­ сведений об арматурной стали, использованной в пролетном строении в качестве рабочей арматуры;­ данных о фактической прочности бетона.При отсутствии сведений о нормах на проектирование допускается принять, что пролетное строениезапроектировано по действовавшим в год изготовления (постройки) сооружения техническим условиям.2.4.2. Расчет плиты балластного корытаДопускаемую временную нагрузку по прочности следует определять по формулам [10]:, (2.13)­ для сечения внешней консоли плиты, расположенного на расстоянии z от наружной грани ребра [10],, (2.14)­ для монолитного участка плиты между соседними ребрами [10], (2.15)http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=111/3315.06.2016Антиплагиатгде А ­ коэффициент, принимаемый равным 8,75 при расчетах в системе СИ и 0,875 ­ при расчетах в техническойсистеме;­ класс временной нагрузки, на которую рассчитывали пролетное строение, в единицах эталонной нагрузки;­ динамический коэффициент по нормам, по которым рассчитывали пролетное строение;­ длина шпалы, принятая при проектировании;­ толщина слоя балласта под шпалами, принятая при проектировании пролетного строения (при отсутствии данныхследует принимать м);­ нагрузка от веса плиты и балласта с частями пути, принятая при проектировании пролетного строения, кН/м (тс/м);­ нагрузка от веса перил, принятая при проектировании пролетного строения, кН (тс).Коэффициент вычисляют по формуле [10]:, (2.16)где ­ расчетное сопротивление растянутой арматуры, принимаемое согласно п.2.2.[8] ; ­ допускаемое напряжениедля растянутой арматуры по нормам, по которым проектировали пролетное строение (см. приложение 8)[10]; j ­относительное изменение площади сечения арматуры.Допускаемую временную нагрузку по прочности для расчетного сечения главной балки следует определять поформуле:, (2.17)где ­ доля временной нагрузки, приходящаяся на балку;­ нормативная эквивалентная нагрузка от эталонного поезда по схеме H1 для линии влияния изгибающего момента врассматриваемом сечении (см. приложение 1); ­ число балок; р1­ интенсивность постоянной нагрузки на балку,принятая при проектировании пролетного строения;[2]Расчет приведен в приложении Д.3. РАЗРАБОТКА ВАРИАНТОВ КАПИТАЛЬНОГО РЕМОНТА МОСТА.3.1. Вариант №1Вариант № 1 капитального ремонта моста через р. Спасовка на 9047(км) ПК 4+67,3 на перегоне Адарка – Спасск­ДальнийДальневосточной железной дороги, предполагает следующие мероприятия:­ усиление проезжей части и поперечной балки существующих металлических пролетных строений добавлением нового металла;­ замену существующего плитного ж/б пролетного строения на новое;­ цементацию опор;­ устройство железобетонных рубашек в промежуточных опорах;­ торкретирование устоев;­ устройство новых подферменных плит со сливами;­ замена старых опорных частей на новые;­ удлинение устоев и устройство переходных участков пути с переменной жесткостью железобетонными коробами;­ укрепление конусов насыпи сборными плитами.Пролетное строение:При увеличении поперечного сечения элементов металл усиления размещают симметрично относительно осейпоперечного сечения. Усиление [17]производят добавлением горизонтальных листов и уголков к поясам и для проезжей части, и для поперечной балки (рис. 3.18). Приэтом постановку горизонтальных листов осуществляют посредством прикрепления их к поясным уголкам высокопрочнымиболтами [11].Рис. 3.1 ­ Усиление балок стального пролетного строения:а – вид вдоль оси; б – добавление горизонтального листаПри усилении пролетных строенийприменяют соединения на высокопрочных болтах. Эти соединения обладают большей по сравнению с заклепочнымисоединениями жесткостью, что обеспечивает хорошую совместную работу старого и вновь добавляемого металла,повышает эффективность его использования, имеют более низкую концентрацию напряжений около отверстий.Передача усилия в соединениях на высокопрочных болтах осуществляется только силами трения на поверхностяхконтактов соединяемых элементов, вызванными затяжкой болтов. Поэтому болты в отверстиях можно устанавливатьсо значительным зазором (до 3 мм). Это дает возможность допускать несовпадение отверстий в заданных пределах,что облегчает подготовку и установку элементов усиления [11].[17]Для продольных балок заменяются горизонтальные листы и поясные уголки соответственно на горизонтальные листы толщиной12мм из стали марки Ст.3 и на уголки L 100+100×10. В поперечных балках заменяются верхние и нижние уголки на L150+150×16.Расчеты по грузоподъемности продольной и поперечной балки после усиления аналогично производятся, как во 2­ом разделе.Существующые металлические пролетные строения переустанавливаются на подвижные и неподвижные стальные опорные части сшаровым сегментом ОЧШС­Л­400 1293К, ОЧШС­Н­400 1293К, принятые по типовому проекту № 1293 «Стальные опорные части сшаровым сегментом под металлические пролетные строения железнодорожных мостов пролетами от 18 до 127(м)». Неподвижныеопорные части устанавливается на Хабаровском устое, далее чередуются подвижные, неподвижные.Классы грузоподъемности после усиления пролётного строения приведены в (табл.3.1).Промежуточные опоры:Капитальным ремонтом промежуточных опор предусматривается выполнение следующих работ:­ цементация кладки промежуточных опор;­ устройство железобетонных рубашек;­ установка новых подферменных железобетонных блоков под новые пролетные строения на промежуточных опорах;Береговые опоры:Капитальным ремонтом береговых опор предусматривается выполнение следующих работ:http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=112/3315.06.2016Антиплагиат­ цементация кладки устоев;­ торкретирование;­ удлинение устоев и устройство переходных участков пути с переменной жесткостью железобетонными коробами;­ замена железобетонных опорных площадок;­ укрепление конусов насыпи сборными плитами;Устои моста удлиняются сборными бездонными коробами марки КБ1­1.5, принятыми по типовому проекту серии 3.501.1­167 “ Железобетонные конструкции для удлинения устоев железнодорожных мостов”. [37]Железобетонные короба удлинения устоев устанавливаются на втрамбованный в грунт насыпи слой щебня. Предварительно передустановкой коробов укладывается геотекстиль и устраивается дренаж из щебня. Класс бетона по прочности на сжатие коробовудлинения В25, F300, W6. Установка блоков удлинения позволит улучшить сопряжение устоев с насыпью и привести положениеконусов насыпи в соответствие с требованиями СП35.13330 «Мосты и трубы», а также частично разгрузит устои от боковогодавления насыпи, т.е. повысит их грузоподъемность.Опалубочный чертеж короба удлинения устоя приведен на (рис. 3.2).Рис. 3.2 ­ Опалубочный чертеж железобетонного короба удлинения устояУкрепительные работы:Проектом предусматривается укрепление откосов конусов моста железобетонными плитами ТК­08­08­89. По бровке и в основанииконусов устраиваются бетонные блоки упоров. В качестве основания под укрепление применяется слой щебня дляобщестроительных работ по ГОСТ 8269­87 толщиной 10(см). Конструкция укрепления принята применительно к типовому проектусерии 3.501.1­156 «Укрепления русел, конусов и откосов насыпей у малых и средних мостов и водопропускных труб».Для укрепления применяется тяжелый бетон по ГОСТ 26633­85 класса по прочности на сжатие марки В20, по морозостойкости F300, по водонепроницаемости W6. Армирование [43]укрепления производится металлической сеткой с ячейками 200х200(мм) из арматуры класса А­I марки ВСт3сп2 диаметром 6(мм) поГОСТ 5781­82*. Толщина укрепления откосов насыпи принята в проекте 12(см).3.1.1. Расчёт железобетонной «рубашки»В целях обеспечения несущей способности и безопасности, необходимо устройство железобетонной «рубашки», толщина которойназначается из конструктивных соображений.По условию трещиностойкости толщину усиливающих железобетонных рубашек на массивных опорах принимают равной 0,1­0,15полной толщины опоры, но не менее 16(см). Арматуру такой “рубашки” выполняют в виде двух сеток из стержней диаметром 12­25(мм) с ячейкой 20х20(см) [11].В нашем случае толщина “рубашки” составляет:­ для опоры №1 ­ 280(мм), в два ряда:1. 140(мм), A­300, диаметром 22(мм); 2. 140(мм), A­300, диаметром 22(мм); ­ для опоры №2, в один ряд:1. 160(мм), A­300, диаметром 20(мм). Все “рубашки” выполняется из бетона класса В27,5, F300, W6, применяется арматура A­300, с ячейкой 20х20(см). Связь железобетонной “рубашки” с кладкой опоры обеспечивают постановкой анкеров. Анкера, диаметром 14­22(мм) заделывают вскважины, пробуренные в кладке в шахматном порядке на глубину не менее 50(см) с шагом 0,5­0,8(м). Деталь заделки анкерапоказана на (рис.3.3).Рисунок 3.3 – Деталь заделки анкера на промежуточной опоре №11 – кладка опоры; 2 – цементно­песчаный раствор;3 – анкер d=22(мм); 4 – арматура железобетонной “рубашки” d=22(мм);5 – бетон омоноличевания В27,5, F300, W6.Расчет железобетонной «“рубашки”»При расчете учитывают местное сжатие, при котором используется косвенная арматура в виде сеток.Условие прочности опоры на местное сжатие [11]:N≤ Rb,red ∙ Aloc , (3.1) где Rb,red – приведенная прочности бетона при осевом сжатии [11], Rb,red = Rbфloc,b+µфRsфloc,s, (3.2) где Rb = 15,5 МПа, Rs = 250 МПа – расчетное сопротивление бетона класса В30 осевому сжатию и расчетное сопротивлениеарматуры марки А300 [1];фloc,b – коэффициент, учитывающий повышение несущей способности бетона при местном сжатии [11],фloc,b = 3Ad/Aloc ≤ 3,0, (3.3)где Ad – расчетная площадь железобетонной “рубашки”, симметричная по отношению к площади смятия [21]Aloc (площадь сечения опоры до ремонта);фloc,s – коэффициент, учитывающий повышение несущей способности, относящийся к косвенному армированию [11],фloc,s = 4,5­3,5 Aloc/ Alf , (3.4)µ ­ коэффициент армирования,µ = (nxAsxlx+nyAsyly)/(AlfS), (3.5) гдепх, Asx, lx – число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержней в одном направлении;пу, Asy, ly – то же в другом направлении; Alf = lx ly – площадь сечения бетона внутри контура сеток, определяемая по осям крайних стержней;S = 200 [21]мм – расстояние между осями стержней соседних сеток [11];ф – коэффициент, определяемый [11]ф= 10,23+µRs(Rb+10) , (3.6)После подбора арматуры железобетонной «“рубашки”» производится расчет грузоподъемности опоры после усиления по прочностипо среднему давлению.Сжимающим местным усилием N воспринимается временная нагрузка [11],http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=113/3315.06.2016АнтиплагиатN = Nk = ɛk nk кпус ΩNk. (3.7)Допускаемая временная нагрузка при расчете на прочност�� по среднему давлению с учетом усиления опоры железобетонной«рубашкой» определяется [11]:Кпу = (mnRb,redAloc ­ ∑Nп)/ (ɛk nk ΩNk). (3.8) Расчет производится по обрезу фундамента при загружении нагрузки в двух пролетах. Класс опоры после усиления Кпу и класснагрузки Ко определяются как во 2­ом разделе.Расчет выполняется при двух ярусах арматурных сеток и толщине железобетонной «рубашки» 250мм для опоры № 1 и при одномярусе и 160мм для опоры №2.Расчёт железобетонной “рубашки” производился в программе "EXCEl" по выше указанной методике. Ниже приведены результатырасчета в табличной форме.Таблица 3.1 ­ Расчёт железобетонной «рубашки»ОПОРА №1ОПОРА №2 N =47.984*1000кН N =127.731*1000кН R*A =299.886*1000кН R*A =207.107*1000кН R =9.626Мпа R =8.414МпаДля В30Rb =15.5Мпадля В30Rb =15.5Мпадля А300Rs =250Мпадля А300Rs =250Мпа ФЬ =0.618 ФЬ =0.540 Ad =7.364 Ad =3.8784 Aloc =31.155 Aloc =24.6132http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=114/3315.06.2016Антиплагиат Фs =1.073 Фs =1.084 Alf =31.815 Alf =25.222 и =0.1337 и =0.0616 lx =3.15 lx =2.63 ly =10.1 ly =9.59 nx =63 nx =26 ny = 202 ny = 96 ds =22Asx=Asy=0.00038 ds =20Asx=Asy=0.000314 S =0.2 S =0.2 ф =0.00117http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=115/3315.06.2016Антиплагиат ф =0.00255 Gоп =4.815*1000кН Gоп =3.561*1000кН Nп =251.902*1000кН Nп =79.375*1000кН кпу =986.135кН/м кпу =4848.209кН/м (1+и) =1.225 (1+и) =1.337 кн =11.97кН/м кн =15.5кН/мКлассКпу =67.252 КлассКпу =233.947 Для проверки расчёт железобетонной “рубашки” производился и в программе "BETON". Результаты расчета приведены в приложенииЖ.3.2. Вариант №2Вариант № 2 капитального ремонта моста через р.Спасовка на 9047(км) ПК 4+67,3 на перегоне Адарка – Спасск­ДальнийДальневосточной железной дороги, предполагает следующие мероприятия:­ усиление проезжей части существующих стальных пролетных строений с применением шпренгельных затяжек;­ замену существующего плитного ж/б пролетного строения на новое;­ цементацию опор;­ устройство торкрета;­ устройство новых подферменных плит со сливами;­ замена старых опорных частей на новые;­ удлинение устоев железобетонными коробами;­ укрепление конусов насыпи сборными плитами;­ устройство эксплуатационных обустройств;Пролетные строения:Для значительного повышения грузоподъемности пролетного строения применяется устройство шпренгелей предварительнонапряженных. Работы, как правило, выполняют без перерыва движения поездов (рис. 3.4) [11].Рис. 3.4 ­ Усиление главных балок пролетного строения шпренгелямиПри усилении пролетных строений предварительно напряженными шпренгелями эффективно применение высокопрочной стали в виде стержнейкруглого сечения. Предварительное напряжение создают домкратами, полиспастами, винтовыми приспособлениями и[17]http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=116/3315.06.2016Антиплагиатдр. [11].Расчет после усиления шпренгельными затяжками приведен в приложении З.Промежуточные опоры:Капитальным ремонтом промежуточных опор предусматривается выполнение следующих работ:­ цементация кладки промежуточных опор;­ устройство торкрета;­ установка новых подферменных железобетонных блоков под новые пролетные строения на промежуточных опорах;Береговые опоры:Капитальным ремонтом береговых опор предусматривается выполнение следующих работ:­ цементация кладки устоев;­ устройство торкрета;­ удлинение устоев сборными ж/б коробами;­ замена железобетонных опорных площадок;Устои моста удлиняются сборными бездонными коробами аналогично варианту №1.Укрепительные работы принимаются аналогично варианту №1.3.3. Вариант №3Вариант № 3 капитального ремонта моста через р. Спасовка на 9047(км) ПК 4+67,3 на перегоне Адарка – Спасск­ДальнийДальневосточной железной дороги, предполагает следующие мероприятия:­ Усиление превращением проезжей части стального пролетного строения всталежелезобетонное путем устройства железобетонной плиты, включенной в совместную работу;­ [17]замену существующего плитного ж/б пролетного строения на новое;­ цементацию опор;­ устройство торкрета;­ устройство новых подферменных плит со сливами;­ замена старых опорных частей на новые;­ удлинение устоев железобетонными коробами;­ укрепление конусов насыпи сборными плитами;­ устройство эксплуатационных обустройств;Пролетные строения:Значительное повышение грузоподъемности пролетных строений с ездой поверху достигается устройством наверхних поясах главных балок железобетонной плиты, включенной в совместную работу с балками. В результатетакого усиления получается сталежелезобетонное пролетное строение ([17]рис. 3.5) [11]. Железобетонная плита сборная.Рис. 3.5 ­ Схема объединения железобетонной плиты с главной балкой пролетного строения: 1 – клеепесчаный раствор; 2 –высокопрочный болтДля обеспечениясовместной работы железобетонную плиту с верхним поясом балок соединяют с помощью [17]высокопрочных болтов (рис. 3.5). Для повышения сцепления с балкой плиту укладывают на клеепесчаный раствор, состоящий изэпоксидной смолы, песка, полиэтиленполиамина, дибутилфталата [11].При усилении пролетных строений железобетонными плитами требуются длительные «окна». Для их сокращенияусиление [17]выполняют в стороне, передвинув усиливаемое пролетное строение с постоянных на временные опоры и поставив вместо него навремя усиления запасное [11].Расчет железобетонной плиты, объединенной с главными балками пролетного строения приведен в приложении Е.Промежуточные опоры:Капитальным ремонтом промежуточных опор предусматривается выполнение следующих работ:­ цементация кладки промежуточных опор;­ устройство торкрета;­ установка новых подферменных железобетонных блоков под новые пролетные строения на промежуточных опорах;Береговые опоры:Капитальным ремонтом береговых опор предусматривается выполнение следующих работ:­ цементация кладки устоев;­ устройство торкрета;­ удлинение устоев сборными ж/б коробами;­ замена железобетонных опорных площадок;Устои моста удлиняются сборными бездонными коробами аналогично варианту №1.Укрепительные работы принимаются также аналогично варианту №1.3.4. Вариант №4Вариант № 4 капитального ремонта моста через р. Спасовка на 9047(км) ПК 4+67,3 на перегоне Адарка – Спасск­ДальнийДальневосточной железной дороги, предполагает следующие мероприятия:­ замену существующих металлических пролетных строений, изготовленных по типовым чертежам “Проектстальконструции”, нановые металлические пролетные строения проектировки "Гипротрансмост" по типовому проекту серии 3.501­30, “ Пролетные строения для железнодорожных мостов с ездой понизу, пролетами 33­110(м) металлические со сварными элементамизамкнутого сечения и монтажными соединениями на высокопрочных болтах в обычном и северном исполнении”,инв.№7101;­ замену существующего плитного ж/б пролетного строения на новое;­ цементацию опор;­ устройство железобетонных рубашек в промежуточных опорах;­ торкретирование устоев;http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=117/3315.06.2016Антиплагиат­ устройство новых подферменных плит со сливами;­ замена старых опорных частей на новые;­ удлинение устоев и устройство переходных участков пути с переменной жесткостью железобетонными коробами;­ укрепление конусов насыпи сборными плитами;­ устройство эксплуатационных обустройств;Пролетные строения:Новые металлические пролетные строения (фермы) расчетной длиной Lр=44,8(м), полной длиной Lп=45,79(м), приняты в обычномисполнении с мостовым полотном на безбалластных железобетонных плитах (плиты БМП) и железобетонными плитами тротуаров иубежищ. Новые металлические пролетные строения устанавливаются на подвижные и неподвижные стальные опорные части сшаровым сегментом ОЧШС­Л­400 1293К, ОЧШС­Н­400 1293К, принятые по типовому проекту № 1293 «Стальные опорные части сшаровым сегментом под металлические пролетные ��троения железнодорожных мостов пролетами от 18 до 127(м)». Неподвижныеопорные части устанавливается на Хабаровском устое, далее чередуются подвижные, неподвижные.Основные характеристики пролётного строения приведены в (табл.3.2). Схема пролётного строения показана на (рис. 3.6).Таблица 3.2 ­ Основные характеристики пролётного строенияХарактеристикаЕд.изм.Значение123Расчётный пролётм44,8Полная длина по проездум45,79Расстояние между фермамим5,6Строительная высота от подошвы рельсадо низа конструкции в [1]пролётем1,295до опорной площадким1,48Масса металлапролётного строеният164,35Рисунок 3.6 ­ Схема нового пролётного строенияЭксплуатационные приспособления:На мосту предусматриваются следующие эксплуатационные обустройства для безопасной работы обслуживающего персонала.По всей длине моста устраиваются двухсторонние раздельные тротуары с перильным металлическим ограждением.Тротуары на металлических и железобетонных пролетных строениях приняты в виде железобетонных плит, опирающихся наметаллические консоли. Класс бетона по прочности на сжатие тротуарных плит ­ В25, F300, W6. Устройство тротуаров наметаллических пролетных строениях принято по типовому проекту серии 3.501.2­139, на железобетонном пролетном строенииприменительно к типовому проекту серии 3.501.1­146.Тротуары на устоях приняты в виде металлического настила.Для укрытия людей при проходе поездов на мосту устраиваются площадки­убежища. Убежища располагаются с каждой стороны путив шахматном порядке.Для возможности осмотра и ухода на металлических пролетных строениях предусмотрены смотровые приспособления: ход поверхнему поясу, ход по трубчатой распорке, люлька самоподъемная (верхний пояс фермы), лестница по опорному раскосу, сход наопору, тележка смотровая (нижний пояс фермы).По откосу насыпи по началу моста в междупутье четного и подъездного путей устраивается металлический лестничный сходиндивидуальной проектировки. Косоуры и ступени лестничного схода – металлические, опоры из сборных железобетонных блоков иплит. Ширина лестничного марша 0.75(м). Металлические перила устанавливаются слева по ходу подъема.Промежуточные опоры:Капитальным ремонтом промежуточных опор предусматривается выполнение следующих работ:­ цементация кладки промежуточных опор;­ устройство торкрета;­ установка новых подферменных железобетонных блоков под новые пролетные строения на промежуточных опорах;Береговые опоры:Капитальным ремонтом береговых опор предусматривается выполнение следующих работ:­ цементация кладки устоев;­ устройство торкрета;­ удлинение устоев сборными ж/б коробами;­ замена железобетонных опорных площадок;Устои моста удлиняются сборными бездонными коробами аналогично варианту №1.Эксплуатационные приспособления и укрепительные работы также принимаются аналогично варианту №1.3.5. Технико­экономическое сравнение вариантов капитального ремонта мостаВ тех случаях, когда проектируемый мост в силу местных или волевых условий выполняется только из одного определенногоматериала (дерево, бетон, железобетон), как это имеет место в проектах деревянного и железобетонного мостов, экономическоеhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=118/3315.06.2016Антиплагиатсравнение намеченных вариантов может быть произведено путем сопоставления их строительных стоимостей, которыеопределяются по указаниям [6]. Целесообразным считается вариант, требующий минимума первоначальных капиталовложений.Для обоснованности выбора наивыгоднейшего варианта следует, кроме строительных стоимостей, сравнивать, также важнейшиедополнительные технико­экономические показатели, относя к ним: удельный расход лесоматериала, удельный расход цемента,коэффициент сборности и срок эксплуатации после строительства (или усиления) т.е. эффективность инвестиции [6].Оценка проектных вариантов и выбор наиболее целесообразного на них выполняются в табличной форме (табл. 3.3).Таблица 3.3 ­ Технико­экономическое сравнение вариантов капитального ремонта моста4. ТЕХНОЛОГИЯ И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ ПО КАПИТАЛЬНОМУ РЕМОНТУ МОСТА4.1. Технология производства работ по ремонту опор4.1.1. Цементация опорРаботы по цементации производятся без перерыва в движении поездов.С помощью перфораторов ПР­25Л, в шахматном порядке бурятся скважины диаметром 50мм, на глубину (см. проект производстваработ).Нагнетание инъекционного раствора в фундамент производить в теплое время года, при температуре кладки не ниже , нагнетаниераствора в кладку при температуре измеряемой внутри скважины ниже , без устройства тепляков запрещается.Подготовка скважин включает промывку и продувку. Промывку скважин тела опоры ведут последовательно горизонтальными рядамиснизу вверх.Скважины фундамента продуваются воздухом, но перед цементацией кладка должна быть смочена водой под давлением 200КПа втечении 3­5мин.Приготовленные для нагнетания скважины плотно закрывают деревянными пробкамиРаствор для инъектирования приготавливается на портландцементе марки не ниже 400 с водоцементным отношением 1:4. В растворвводятся пластифицирующие добавки ­ Суперпластификатор 10­03 в количестве 0,6­0,8%, от массы цемента.Нагнетание цементного раствора начинают при давлении 500­100кПа, и доводят ступенями по 50КПа до максимально возможного(0,5­0,7P), получаемого при пробном нагнетании [4].Перед инъектированием трещины шириной раскрытия более 3мм и пустые швы заделывают.Бурение и последующую цементацию скважин производить по очередям. Одновременно бурение скважин различных очередей наремонтируемом участке не допускается. Нагнетание раствора в вертикальные скважины начинают от центра переходя к скважинам,расположенным ближе к боковым поверхностям. Нагнетание раствора в скважины, расположенные на боковых поверхностяхпроизводят последовательно параллельными рядами снизу вверх начиная с нижних скважин.Ремонтные работы следует выполнять в соответствии с [3], [4].Проект производства работ по цементации опор моста (см. лист №5).4.1.2. Устройство железобетонной «рубашки»Работы по устройству железобетонных «рубашек» производятся без перерыва в движении поездов.С помощью перфораторов ПР­25Л, в шахматном порядке бурятся скважины диаметром 40мм, на глубину 50см. Связь железобетонной«рубашки» с кладкой опоры обеспечивают постановкой анкеров диаметром 20­22мм, (см. проект производства работ по сооружениюжелезобетонной “рубашки”, лист №5). Анкера устанавливают в пробуренные скважины, после чего скважины заливают цементно­песчаным раствором.Толщина железобетонной “рубашки” составляет 160мм для промежуточной опоры №2 и 240мм для промежуточной опоры №1.После заделки анкеров, на них навешивают арматурные сетки (применяется арматура A­300 диаметром 20­22мм с ячейкой 20см),которая связывается между собой и с анкерами специальной проволокой и выставляют сборную деревянную опалубку.После проделывания вышеперечисленных операций, производят бетонирование железобетонной “рубашки”. Железобетоннаярубашка устраивается до уровня старых подферменников, а своей нижней частью, опирается на фундамент опоры.Бетонная смесь приготавливается в автобетоносмесителе и подаётся с помощью бетононасоса «Putzmeister BSA 1409D». Опалубкуразрешается снимать только через 7 дней после окончания бетонирования. После этого производят демонтаж строительныхподмостей.Заделка анкеров в скважины, их размеры, а также подробная конструкция железобетонной “рубашки”, приведены на листе №6. 4.1.3. Торкретирование кладкиПри торкретировании выполняется нанесение на поверхность конструкции одного или нескольких слоев раствора из цемента, песка и воды под давлениемсжатого воздуха при ремонте и усилении железобетонной, бетонной, каменной [19]кладки инженерных сооружений. Тогдаобразуется уплотненный слой торкрета, свойства которого отличаются от свойств обычного бетона или раствора. Посравнению с обычным бетоном торкрет обладает повышенной механической прочностью, морозостойкостью,водонепроницаемостью, лучшим сцеплением с кладкой сооружения. К [19]преимуществам торкретирования относится полная механизация всех процессов [11].Для увеличения прочности и предохранения от появления усадочных трещин торкретный слой рекомендуютармировать металлической сеткой. [19]Работы по торкретированию кладки инженерных сооружений выполняют в соответствии с проектом и согласно требованиям,действующих нормативных документов [11].Производство работ по торкретированию поверхности кладки опор мостов включает в себя [11]:подготовку поверхности кладки, подлежащей торкретированию;приготовление цементно­песчаной смеси;нанесение торкрета;уход за торкретным покрытием;контроль качества торкретных работ.При подготовке поверхности для торкретирования удаляют отставшие части кладки, расчищают трещины и дефектные места, сделавна этих местах и вокруг них насечки, очищают поверхность от сажи, грязи, пыли, пятен мазута и т. п. Очистка торкретируемойповерхности производится проволочными щетками или чистым сухим песком из пескоструйного аппарата. После очисткиповерхности ее продувают сжатым воздухом и затем промывают струей напорной воды.Торкретное покрытие устраивают толщиной 40 мм. Слой торкрета армируют металлической сеткой, которая придает ему большуюпрочность и предохраняет от усадочных трещин.http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=119/3315.06.2016АнтиплагиатАрмирование торкрета производится следующим образом. На всей поверхности, подлежащей торкретированию,пробиваются отверстия диаметром 20 мм и глубиной 250 мм на расстоянии 500 мм одно от другого, в которые нацементном растворе заделывают штыри (анкеры) диаметром 10 мм с загнутыми концами. К анкерам вязальнойпроволокой прикрепляют арматуру диаметром 3 мм в виде сетки со стороной квадрата 100 [19]мм (рис. 4.1) [11].Присоединение сетки к штырям производят вязальной проволокой, сетку устанавливают на расстоянии 10 мм от поверхности.Работы по торкретированию выполняются при помощи специальной торкрет­установки.Рис. 4.1 ­ Торкретирование поверхности кладки береговой опоры: а – вид вдоль оси; б – вид поперек оси моста; в – арматурная сетка(узел А); г – поперечное сечение в зоне установки штырей; 1 – штырь (анкер); 2 – арматурная сеткаПодробная конструкция торкрета, приведена на листе №6.4.1.4. Установка коробов удлинения устояРаботы по замене грунта насыпи за устоем и установке коробов удлинения устоя производятся в «окно». Закрытие и открытиеперегона производятся приказом дежурного поездного диспетчера перед началом и по окончании работ. Приступать к работам назакрытом пути можно только после того, как руководителем работ будет получен приказ дежурного поездного диспетчера осостоявшемся закрытии перегона, а также после ограждения места работ согласно Инструкции по сигнализации [3].После закрытия перегона подается рабочий поезд, с краном, состав рабочего поезда приведен на (рис.4.2)Рисунок 4.2 ­ Состав рабочего поезда:1 – локомотив Т­1200; 2 – Кран ЕДК 300/5; 3 – полувагон для грунта насыпи 12­132После подачи рабочего поезда производят его расцепку. Производится разборка пути и укладка рельсовых рубок. Кран ЕДК 300/5приводится в рабочее положение. С помощью грейфера разрабатывается грунт насыпи за устоем. Грейфер разгружается вполувагон. Затем полувагон с грунтом убирается на станцию и подается полувагон с щебнем. Затем производят работы по устройствугидроизоляции открывшихся частей устоя. После завершения работ по устройству гидроизоляции производят засыпку камня спомощью грейфера.Затем производятся работы по устройству геосинтетического слоя и с помощью крана устанавливаются коробы удлинения устоя впроектное положение, коробы предварительно выгружаются в отведённое место.После установки каждых 2 ­ 3 коробов с помощью грейфера производится засыпка балласта за устой. Восстановление путипроизводится той же бригадой путейцев. Производится сцепка рабочего поезда и возвращение его на станцию, после чегооформляют открытие перегона.Приведение крана в транспортное положение начинается через 10 минут после начала разборки пути.График составлен по типовым техническим обоснованным нормам времени. Продолжительность «окна» 7 часов 50 минут.4.2. Технология производства работ по замене пролётных строений4.2.1. Технология производства работ по замене железобетонного пролетного строенияРаботы по замене железобетонного пролетного строения производятся в «окно». До открытия «окна» подготавливается площадка изшпальных клеток, под установку аутригеров крана.Открывается окно, подается рабочий поезд, состав рабочего поезда приведен на (рис. 4.3)Рис. 4.3 ­ Состав рабочего поезда:1 – локомотив Т­1200; 2 – Кран ЕДК 300/5; 3 – платформа 13­470Кран устанавливается на стоянку и приводится в рабочее положение;С демонтируемого пролетного строения убираются путь и тротуары;Для строповки в пролетном строении прорубаются 4 штрабы 20х20см;Пролетное строение стропится, снимается с опорных частей и грузится на платформу. Платформа убывает на станцию.При помощи крана демонтируется старый подферменный блок на устое, прибывает платформа, загруженная новым пролетнымстроением и новым подферменным блоком.Стропится и устанавливается новый подферменный блок, подливается цементный раствор на быстротвердеющем основании,устанавливаются подферменная тумба.Стропится плита нового пролетного строения и устанавливается в проектное положение, идентично происходит монтаж второйполовины пролетного строения.Кран приводится в транспортное положение и состав убывает на станцию.4.2.2. Замена металлического пролетного строенияДанным проектом предусматривается замена существующих пролетных строений изготовленных по типовым чертестарыхметаллических пролётных строений с ездой понизу, на новые пролётные строения с ездой понизу расчётным пролётом к типовомупроекту серии 3.501­30, (в обычном исполнении). Езда осуществляется по безбалластным железобетонным плитам.Замена пролётных строений осуществляется по средствам поперечно­продольной передвижки.Временные опоры типа МИК­С должны быть собраны до "окна".Накаточные пути собираются в звенья, также до "окна". Во время "окна" звенья устанавливаются краном и скрепляются снакаточными путями на временных опорахСтадия 1:На временных опорах типа МИК­С, обстроенных накаточными пакетами, секционным способом собирается новое пролетноестроение. Капитальные опоры обстраиваются поддомкратными клетками. С обеих концов старого пролетного строенияподдомкратными балками на капитальных опорах устанавливаются домкраты ­ 4шт., грузоподъемностью 200т. каждый. Открывается "окно". Старое пролетное строение поднимается на домкратах до отметки 93.41м.Все элементы пролетного строения перед сборкой, зачищаются с помощью пескоструйной установки. Монтаж плит безбалластногомостового полотна происходит одновременно с сборкой пролетного строенияСтадия 2:Под старым пролетным строение, под узлами Н2, НН2, Н6, НН6 наращиваются опоры и устанавливаются накаточные пути дляпоперечной передвижки пролетного строения. Старое пролетное строение опускается и устанавливается на салазки. Накаточныепакеты обустраиваются для установки горизонтальных домкратов, грузоподъемность 200т. каждый, для передвижки пролетногостроения.Новое пролетное строение, со смонтированными на нем плитами БМП, с помощью 4­х домкратов, установленных под домкратнымибалками, приподнимается над шпальными клетками. Шпальные клетки убираются, под узлы Н2, НН2, Н6, НН6 нового пролетногостроения подводятся скользуны.Стадия 3:С помощью 2­х горизонтальных домкратов ГД­185/1120 старое пролетное строение сдвигается в сторону временных опор дляпродольной передвижки. Поперечная передвижка прекращается при совмещении оси пролетного строения с осью временных опордля продольной передвижки старого пролетного строения.http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=120/3315.06.2016АнтиплагиатС обоих концов старого пролетного строения под домкратными балками устанавливаются домкраты ­ 4шт., грузоподъемностью 200т.каждый. Старое пролетное строение поднимается над салазками над салазками, салазки убираются. Участки накаточных путей подузлами Н2, НН2, Н6, НН6 старого пролетного строения демонтируются и заменяются на рельсовые пакеты­вставки. В узлах Н0, НН0,Н2, НН2, Н4, НН4, Н6, НН6, Н8, НН8, устанавливаются тележки для продольной передвижки пролетного строения, на которыеопускается старое пролетное строение.С помощью 2­х горизонтальных домкратов ГД­185/1120 старое пролетное строение перемещается на площадку для последующейразборки.Одновременно с демонтажем старого пролетного строения, на капитальных опорах производится замена подферменных блоков истарых опорных частей ��а новые. Установка новых опорных частей производится с выверкой по температуре.Стадия 4:Восстанавливаются недостающие звенья пути катания для поперечной передвижки нового пролетного строения. Свободноепространство между накаточными пакетами заполняется деревом. С помощью 2­х горизонтальных домкратов ГД­185/1120 новоепролетное строение передвигается на капитальные опоры. На капитальных опорных, обстроенных поддомкратными истраховочными клетками, пролетное строение поддомкрачивается, убираются салазки. Пролетное строение опускается на новыеопорные части. Производится восстановление рельсового пути.Замена старого пролётного строения на новое, ведётся в «окно», продолжительность «окна» составляет 35 часов 15 минут.Расчет временным опор МИК­С приведен в приложении И.ПРИЛОЖЕНИЕ АОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИКСЕЧЕНИЯ ПРОЕЗЖЕЙ ЧАСТИА.1. Определение геометрических характеристик сечения продольной балкиСечение продольной балки показано на рис. А.1.Рис. А.1 ­ Схема к определению геометрическиххарактеристик сечения продольной балкиГеометрические характеристики определяются с помощью программы Excel (табл.А.1.). Таблица А.1 ­ Геометрические характеристики сечения продольной балки№элементаРазмеры сечения, мм Расстояние от нейтральной оси, у (мм)Площадь, A (м2)Момент инерции, I (м4)Статический момент, S (м3)Момент сопротивления, W (м3)Моментсопротивления, Wo (м3) ГЛ220×46070.000840.0003090.00051 2L100×100×65770.002400.0007990.00138 ВЛ1210×1000.012100.0014760.00183 2L100×100×65770.002400.000799http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=121/3315.06.2016Антиплагиат ГЛ220×46070.000840.000309 Итого: 0.018580.0036930.003720.00006100.0000519А.2. [3]Определение геометрических характеристик сечения поперечной балкиСечение продольной балки показано на рис. А.2.Рис. А.2 ­ Схема к определению геометрических характеристиксечения поперечной балкиГеометрические характеристики определяются с помощью программы Excel (табл.А.2.). Таблица А.2. ­ Геометрические характеристики сечения поперечной балки№элементаРазмеры сечения, мм Расстояние от нейтральной оси, у (мм)Площадь, A (м2)Момент инерции, I (м4)Статический момент, S (м3)Момент сопротивления, W (м3)Моментсопротивления, Wo (м3) 2L100×100×45770.00160.0005330.000923 ВЛ1210×1000.01210.0014760.00183 2L100×100×45770.00160.000533 Итого: 0.01530.0025420.0027530.00004200.0000357ПРИЛОЖЕНИЕ БРАСЧЕТ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ ПРОДОЛЬНЫХ БАЛОКhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=122/3315.06.2016АнтиплагиатБ.1. Классификация грузоподъемностипродольной балкиБ.1.1. Расчет [16]на прочность по нормальным напряжениямРасчет балок на прочность по нормальным напряжениям [3]производится для следующих сечений:­ в середине пролета (сечение 1­1);Рисунок.Б.1 ­ Схема продольной балки к расчету на прочность по нормальным напряжениям: а) общий вид и расчетные сечения; б)расчетная схема и линии влияния изгибающих моментов для сечений.Таблица Б.1 ­ Характеристики линий влияния МiНомер сечений1­15,4982,7940,53,77Определение геометрических характеристик приведено в приложении А.Допускаемаявременная вертикальная нагрузка [18] из расчета на прочность [16]по нормальным напряжениям определяется [7]:(Б.1)[11]где ­ доля временной [2]вертикальной [3]нагрузки от подвижного состава, [2]приходящаяся на одну балку;­ [3]коэффициент надежности к временной нагрузке;­ площади линии влияния изгибающего момента ­[20] ом сечении (рис. Б.1); ­ коэффициент условий работы,;­ расчетное сопротивление литого железа, ([4] тс/м2);­ коэффициент, учитывающий ограниченное развитие пластических деформаций в сечении [20]при [34]проверке его на изгиб;­ фактический момент сопротивления (с учетом коррозии) в ­ом сечении, м3 (табл. Б.1);­ суммарная расчетная интенсивность постоянной нагрузки, тс/м:= P1 np1+ P2 np2 = 0,72∙1,1+1,6∙1,2 = 2,712 (тс/м),Допускаемая временная вертикальная нагрузка для сечения 1­1;=10,5∙1,145∙3,780,9∙19000∙0,005189∙0,87­0,5∙2,712∙3,78=22,005(тс/м).Класс элемента пролетного строения по грузоподъемностиопределяется из выражения [7]:=∙, (Б.2)где ­ допускаемая временная равномерно распределенная нагрузка из расчета на прочность по нормальным напряжениям в данномсечении, (тс/м);­ эталонная временная вертикальная эквивалентная нагрузка, определяется согласно прил. 1 [1], тс/м; , тс/м; ­динамический коэффициент эталонной нагрузки,Класс грузоподъемности для сечения 1­1:КБпр =22,0052,335∙1,761=5,351.Результаты расчета грузоподъемности на прочность по нормальным напряжениям приведены в (табл. Б.2).Таблица Б.2 ­ Класс элементовпролетного строения по грузоподъемности на прочность по нормальным напряжениям [11]по рассматриваемым сечениям№ сечения1­122,0052,3351,7615,351Б.1.2. Расчетна выносливость по нормальным напряжениямРасчет главных балок на выносливость [3]производим для сечения 1­1, (рис.Б.1)Допускаемая временная нагрузка по выносливости главных балок [7]:кв = , (Б.3)где ­ переходной коэффициент, зависящий от длины загружения линии влияния, определяемый по приложению 7 [4] ;­ суммарная нормативная интенсивность постоянной нагрузки (см. п. 4.1.1); в –коэффициент, определяемый по формуле [7](Б.4)где ­эффективный коэффициент концентрации напряжений для [40]рассматриваемого сечения, см. приложение 7.1 [7],­для расчетных сечений с коррозионными повреждениями поверхности в виде сыпи и язв глубиной более 1,20(мм);­коэффициент режима загружения, принимаемый по приложению 7.2 [7] ;­коэффициент асимметрии цикла переменных напряжений, определяемый по формуле [7]:(Б.5)[20]http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=123/3315.06.2016Антиплагиатрв =2,392∙3,782,32∙3,78+37,253∙0,88∙3,78=0,0675;(Б.6)Исходный коэффициент сравнивается с коэффициентом полученным путем расчета.Если расчетное значение отличается от исходного более, чем на 5%, то [16]корректируется исходное значение .(исходное), равное 0,535 – не отличается от 0,530 (расчетного) более чем на 0,93%, а значит принимается (исходное), равное 0,535Для определения зададим исходное значение , тогда:= 10,5∙0,88∙3,780,9∙19000∙0,535∙0,005189∙0,87­0,5∙2,32∙3,78=22,205(тс/м).Класс грузоподъемности по выносливости балок [7]:=∙, (Б.7)где ­ допускаемая временная равномерно распределенная нагрузка при расчете балок на выносливость по нормальным напряжениямв данном сечении, (тс/м);­ эталонная временная вертикальная эквивалентная нагрузка,определяется согласно прил. 9 [1], тс/м; ­ то же, что в пункте 4.1.1.Класс грузоподъемности для сечения 1­1:КБвын =22,2052,335∙1,761=5,400.Таблица Б.3 ­ Класс элементовпролетного строения по грузоподъемности на выносливость по нормальным напряжениям [11]по рассматриваемым сечениям№ сечения1­12,3351,7610,5355,400Б.1.3. Расчетна прочность по касательным напряжениямГрузоподъемность [3]главных балок [8]по касательным напряжениям определяется [3]на уровне нейтральной оси балки (сечение 3­3, см. рис. Б.2).Рисунок.Б.2 ­ Расчетная схема балкипри расчете [8]на прочностьпо касательным напряжениям.Допускаемая временная вертикальная нагрузка определяется по формуле [7]:[4]кпк = , (Б.8)где ΩkQ , ΩpQ ­ площади линии влияния перерезывающих сил в сечении 3­3, см. (рис.Б.2);­момент инерции сечения 3­3 относительно нейтральной оси, (см. [20]приложение А), =0,00369336 м4;­ толщина вертикального листа, ;­ статический момент отсеченной части сечения балки, см. (приложение А), =0,003032 м4Ккас =Класс грузоподъемности по касательным напряжениям [7]:=∙, (Б.9)где ­ допускаемая временная равномерно распределенная нагрузка из расчета на прочность по касательным напряжениям в данномсечении, (тс/м); ­ эталонная временная вертикальная эквивалентная нагрузка, определяется согласно прил. 9 [7], ; ­ то же, что впункте 4.1.1.=69,2622,855∙1,761=13,776.Таблица Б.4 ­ Класс элементов пролетного строения по грузоподъемности на прочность по касательным напряжениям порассматриваемым сечениям№ сечения3­369,2622,8551,76113,776Б.1.4. Расчет на прочность поясных заклепокГрузоподъемность балок на прочность поясных заклепок определяется на участке пояса длинной 100(см), (рис. Б.3). Расчетная схемапредставлена на (рис.Б.3).Рисунок.Б.3. Расчетная схема балки при расчете на прочность поясных заклепокРис.Б.4 ­ Расчетная схема прикрепления поясов к стенке балкиДопускаемая временная нагрузкапри непосредственном опирании поперечин на верхние пояса балок [3]определяется по формуле [7]:кпз = , (Б.10)где ­ то же, что в пункте 4.1.1;­ приведенная расчетнаяhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=124/3315.06.2016Антиплагиатплощадь поясных заклепок [7]:(Б.11)[16] где = 4­ число заклепок на рассматриваемом участке пояса длиной 100(см);­ [3]приведенная расчетная площадь одной заклепки, коэффициент определяется по таблице 3 и 5 приложения 2 [7], в зависимости отдиаметра заклепок, на двойной срез на смятиедля дальнейшего расчета принимаем наибольшее из расчета на двойной срез заклепок, приведенная площадь заклепки:=1,1­ коэффициент, учитывающий собственный вес балки, принимаем согласно п. 2.3 [1];­ площади линии влияния перерезывающих сил в сечении 2­2, см. (рис.Б.3); ­ статический момент площади поперечного сеченияпоясных уголков и горизонтального листа, относительно нейтральной оси, (м3);­момент инерции брутто поперечного сечения балки относительно нейтральной оси ( приложение А),­ параметр, учитывающий сосредоточенное давление от непосредственного опирания мостовых [3]брусьев [31]наверхний пояс [8]балки, принимаемый по таблице 2.2 [1],.Sбр = 0,001895 м3;кпз = =26,695(тс/м),Класс грузоподъемности по прочности поясных заклепок [7]:=∙, (Б.12)где ­допускаемая временная нагрузка из расчета на прочность поясных заклепок, [4]тс/м;­ эталонная временная вертикальная эквивалентная нагрузка, определяется согласно с (прил.9) [1], тс/м;­ то же, что в пункте 4.1.1.Кпз = 26,6952,855∙1,761 = 5,310Таблица Б.5 ­ Класс элементов пролетного строения по грузоподъемности на прочность поясных заклепок по рассматриваемымсечениям№ сечения2­226,6952,8551,7615,310Б.1.5.Расчет прикрепления продольных балок к поперечнымБ.1.5.1. По прочности заклепок, соединяющих уголки прикрепления с продольной балкой[3]Допускаемая временная нагрузка [4] из расчета по прочности заклепок, соединяющих уголки прикрепления спродольной балкой [7]:, (Б.13)[3]где ­ [4]площадь линии влияния поперечной силы в опорном сечении продольной балки, м; м = 1.0 ­коэффициент условий работы;­ приведенная расчетная площадь заклепок по смятию, ();­ коэффициент принимается по ([3]прил. 2)[2]на смятие; n=7.Допускаемая временная нагрузка будет равна:Кп = 10,5∙1,145∙2,749∙(1.0∙19000∙0,87∙0,0024138­0,5∙2,712∙2,749)=22,984(тс/м),Класс элемента пролетного строения по грузоподъемностиопределяется из выражения [7]:=∙, (Б.14)где ­ допускаемая временная равномерно распределенная нагрузка из расчета на прочность по нормальным напряжениям в данномсечении, (тс/м);­ эталонная временная вертикальная эквивалентная нагрузка, определяется согласно прил. 1 [1], =2,855(тс/м); ­динамический коэффициент эталонной нагрузки,Класс грузоподъемности по прочности заклепок будет равен:Кпз =22,9842,855∙1,761=4,572;Результаты расчета грузоподъемностипо прочности заклепок, соединяющих уголки прикрепления с продольной балкой [8] приведены в таблице Б.6.Б.1.5.2. По прочности заклепок, соединяющих уголки прикрепления с поперечной балкой[3]Допускаемая временная нагрузка [4] из расчета по прочности заклепок, соединяющих уголки прикрепления споперечной балкой [7]:, (Б.15)[3]где = 5,498м (d – [4]длина панели продольной балки ) ­ площадь линии влияния поперечной силы в опорномсечении продольной балки, (м); м = 1.0 ­ коэффициент условий работы; ­ приведенная расчетная площадь заклепок[3]на одиночный срез, ; ­ [8]коэффициент принимается по ([3]прил. 2)[2] на смятие, =0,290, n=10.Допускаемая временная нагрузка будет равна:Кп = 10,5∙1,145∙5,498∙(1,0∙19000∙0,87∙0,003448­0,5∙2,712∙5,498)=15,739(тс/м),http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=125/3315.06.2016АнтиплагиатКласс элемента пролетного строения по грузоподъемности определяется из выражения [7]:=∙, (Б.16)где ­ допускаемая временная равномерно распределенная нагрузка из расчета на прочность по нормальным напряжениям в данномсечении, (тс/м);­ эталонная временная вертикальная эквивалентная нагрузка, определяется согласно прил. 1 [1], (тс/м) =2,07(тс/м);­ динамический коэффициент эталонной нагрузки, =1,6585.Класс грузоподъемности по прочности заклепок будет равен:Кпз =15,7392,07∙1,6585=4,584;Результаты расчета грузоподъемностипо прочности заклепок, соединяющих уголки прикрепления с поперечной балкой [8]приведены в (табл.Б.6).Таблица Б.6 ­ Класс элементов пролетного строения по грузоподъемности по прикреплениюпродольных балок к поперечнымЭлемент прикрепления12345С продольной балкой22,9842,8551,7614,572С [4]поперечной балкой15,7392,071,65854,584Б.1.5.3. По прочности сечения или прикрепления рыбки[3]Допускаемая временная нагрузка [4] из расчета по прочности заклепок, соединяющих уголки прикрепления споперечной балкой [7]:, (Б.17)[3]где ,­ [4]площадь линии влияния изгибающего момента в опорном сечении продольной балки, () = 1,655 м;­ коэффициент, учитывающий неразрезность продольных балок и упругую податливость их опорных сечений,[3]принимаемый по ([8]прил.13)[7]; ­ коэффициент условий работы; ­ площадь нетто сечения рыбки, = 0,001008 м2; ­ расстояние между центрами тяжестирыбок, (см)Допускаемая временная нагрузка будет равна:Крб = 10,5∙1,145∙1,655∙(0,9∙19000∙0,87∙0,001008∙1,2175­0,5∙2,712∙1,655)=16,901(тс/м),Класс элемента пролетного строения по грузоподъемности определяется из выражения [7]:=∙, (Б.18)где ­ допускаемая временная равномерно распределенная нагрузка из расчета на прочность по нормальным напряжениям в данномсечении, (тс/м); ­ эталонная временная вертикальная эквивалентная нагрузка, определяется согласно прил. 1 [7], (тс/м); ­динамический коэффициент эталонной нагрузки,Класс грузоподъемности по прочности заклепок будет равен:Крб =16,9012,335∙1,761=4,110,Результаты расчета грузоподъемности по прочности сечения или прикрепления нижней рыбки приведены в (табл.Б.7).Таблица Б.7 ­ Класс элементов пролетного строения по грузоподъемности по прочности сечения или прикрепления рыбкиЭлемент прикрепленияВерхняя рыбка16,9012,7122,3351,7614,110Б.1.5.4. По выносливости рыбкиДопускаемая временная нагрузка [4] из расчета по прочности заклепок, соединяющих уголки прикрепления споперечной балкой [7]:, (Б.19)[3]где ; и [4] hрб – см. А.1.5.3.; ­ коэффициент условий работы;­ коэффициент учитывающий понижение динамического воздействия подвижной нагрузки при расчете навыносливость [3]см.([8] прил.7) [2];­ коэффициент понижения основного расчетного сопротивления при расчетах на выносливость [3]см.([8]прил.9) [2];­ площадь нетто сечения рыбки, = 0,001008 м2;­ постоянная нагрузка при расчетах на выносливость, ([4]тс/м)­ расстояние между центрами тяжести рыбок, (см)Допускаемая временная нагрузка будет равна:http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=126/3315.06.2016Антиплагиаткрб = 10,5∙0,88∙1,655∙(0,9∙0,531∙19000∙0,87∙0,001008∙1,2175­0,5∙2,32∙1,655)=10,677(тс/м),Класс элемента пролетного строения по грузоподъемностиопределяется из выражения [7]:=∙, (Б.20)где ­ допускаемая временная равномерно распределенная нагрузка из расчета на прочность по нормальным напряжениям в данномсечении, (тс/м);­ эталонная временная вертикальная эквивалентная нагрузка, определяется согласно прил. 1 [7], (тс/м); ­динамическийкоэффициент эталонной нагрузки,Класс грузоподъемности по прочности заклепок будет равен:Крб =10,6772,335∙1,761=2,597.Результаты расчета грузоподъемности по прочности сечения или прикрепления нижней рыбки приведены в (табл.Б.8).Таблица Б.8 ­ Класс элементов пролетного строения по выносливости рыбокЭлемент прикрепленияВерхняя рыбка10,6772,3202,3351,7612,597Б.2. Классификация грузоподъемностипоперечной балкиБ.2.1. Расчет [20]на прочность по нормальным напряжениямРасчет балок на прочность по нормальным напряжениям [3]производится для следующих сечений:­ в середине пролета (сечение 1­1);Рисунок.Б.5 ­ Схема поперечной балки к расчету на прочность по нормальным напряжениям: а) общий вид и расчетные сечения; б)расчетная схема и линии влияния изгибающих моментов для сечений.ТаблицаБ.9 ­ Характеристики линий влиянияНомера сечений1­15,7842,8920,54,19Определение геометрических характеристик приведено в приложении А.Допускаемаявременная вертикальная нагрузка из расчета на прочность по [18]нормальным напряжениям определяется аналогично продольной балки.=10,5∙1,145∙4.1820,9∙19000∙0,003570946∙0,87­0,5∙2,712∙4.182=19,82(тс/м).Класс грузоподъемности для сечения 1­1:КБпр =19,822,290∙1,755=4,932,Результаты расчета грузоподъемности на прочность по нормальным напряжениям приведены в таблице Б.10.Таблица Б.10 ­ Класс элементов пролетного строения по грузоподъемности по рассматриваемым сечениям№ сечения1­13570,9519,822,2901,7554,932Б.2.2. Расчетна выносливость по нормальным напряжениямРасчет главных балок на выносливость [3]производится для сечения 1­1 аналогично продольной балке (рис.Б.5).Допускаемая временная нагрузка по выносливости главных балок [7]:кв = .где ­ переходной коэффициент, зависящий от длины загружения линии влияния, определяемый по приложению 7 [4] ;рв =2,392∙4,192,32∙4,19+41,245∙0,88∙4,19=0,0618;Исходный коэффициент сравнивается с коэффициентом полученным путем расчета.Если расчетное значение отличается от исходного более чем на 5%, то [16]корректируется исходное значение ,(исходное), равное 0,558 – не отличается от (расчетного) более чем на 5%, а значит принимается (исходное), равное 0,558.Для определения зададим исходное значение , тогда:= 10,5∙0,88∙4,180,9∙19000∙0,535∙0,003570946∙0,87­0,5∙2,32∙4,18=12,817(тс/м).Класс грузоподъемности по выносливости балок:КБпр = ∙ = 12,8172,290∙1,755=3,189,где ­ допускаемая временная равномерно распределенная нагрузка при расчете балок на выносливость по нормальным напряжениямв данном сечении, (тс/м);­ эталонная временная вертикальная эквивалентная нагрузка, определяется согласно прил.1 [2], ; ­ динамический коэффициентэталонной нагрузки,Таблица Б.11 ­ Класс элементовhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=127/3315.06.2016Антиплагиатпролетного строения по грузоподъемности на выносливость по нормальным напряжениям [11]по рассматриваемым сечениям№ сечения1­13570,94612,8172,2901,7550,5583,189Б.2.3. Расчетна прочность по касательным напряжениямГрузоподъемность [3]главных балок [8]по касательным напряжениям определяется [3]на уровне нейтральной оси балки (сечение 3­3, рис.Б.6).Рисунок.Б.6 ­ Расчетная схема балкипри расчете [8]на прочностьпо касательным напряжениям.Допускаемая временная [4]вертикальная нагрузка определяется аналогично продольной балке.= 10,5∙1,142∙2,8920,75∙0,9∙19000∙0,835∙1,21∙0,01∙0,87­0,5∙2,712∙2,892=65,893(тс/м).Класс грузоподъемности по касательным напряжениям:КБпр =65,8932,825∙1,755=13,291,здесь ; ­ динамический коэффициент эталонной нагрузки,Таблица Б.12 ­ Класс элементов пролетного строения по грузоподъемности на прочность по касательным напряжениям порассматриваемым сечениям№ сечения3­365,8932,8251,75513,291Б.2.4. Расчет на прочность поясных заклепокГрузоподъемность балок на прочность поясных заклепок определяется на участке пояса длинной 100(см). Расчетная схемапредставлена на рис.Б.7.Рисунок.Б.7 ­ Расчетная схема балки при расчете на прочность поясных заклепок.Допускаемая временная нагрузкапри непосредственном опирании поперечин на верхние пояса балок [3]определяется аналогично продольной балке по формуле [7]:;где: ­ на двойной срез, : ­ на смятие и для дальнейшего расчета принимаем наибольшее из расчета на двойной срез заклепок, тогдаприведенная площадь заклепки:; Sбр = 0,001846 м3; Iбр= 0,002542 (м4)­параметр, учитывающий сосредоточенное давление от непосредственного опирания мостовых [3]брусьев [31]наверхний пояс [8]балки, принимаемый по таблице 2.2 [1].Класс грузоподъемности по прочности поясных заклепок:Кпз= 28,4762,825∙1,755=5,745здесь ;Результат расчета приведен в таблице Б.13.Таблица Б.13 ­ Класс элементов пролетного строения по грузоподъемности на прочность поясных заклепок по рассматриваемымсечениям№ сечения12345672­2254200184628,4762,8251,7555,745Классы грузоподъемности и нагрузки для балок проезжей части и расчеты прикрепления продольной балки с поперечной сводятся втаблице 2.2.ПРИЛОЖЕНИЕ Вhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=128/3315.06.2016АнтиплагиатРАСЧЕТ ПРИВЕДЕННЫХ БАЛЬНЫХ ОЦЕНОКПриведенные бальные оценки рассчитываются согласно формуле (1.6) и перечня дефектов на мосту (табл.1.6).Расчет по проезжей части:Кп.ч. = 3,5­(0,05∙2+0,2∙4) = 2,6,2,5 < Кп.ч. = 2,6 < 3,5.Состояние принадлежит к II­ей категории и требует капитального ремонта. Расчет по элементам главных ферм:Кг.ф. = 3,5­(0,05∙1+0,2∙3) = 2,85,2,5 < Кг.ф.=2,85 < 3,5.Состояние принадлежит к II­ей категории и требует капитального ремонта. Расчет по мостовому полотну:Км.п. = 2,5­(0,05∙1+0,2∙1+0,4∙1) = 1,85,Км.п.=1,85 < 2,5.Состояние принадлежит к II­ей категории и требует реконструкции. Расчет по железобетонному пролетному строению:Кж.п. = 2,5­(0,2∙1+0,4∙1) = 1,9,Кж.п.=1,9 < 2,5.Состояние принадлежит к II­ей категории и требует реконструкции. Расчет по опорам:Коп = 3,5­(0,05∙5+0,2∙2) = 2,85,2,5 < Коп=2,85 < 3,5.Состояние принадлежит к II­ей категории и требует капитального ремонта. ПРИЛОЖЕНИЕ ГРАСЧЕТ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ИБЕРЕГОВОЙ ОПОРГ.1. Расчет грузоподъемности промежуточной опорыГ.1.1. Расчет промежуточной опоры по среднему давлениюРасчётная схема промежуточной опоры для расчета по среднему давлению, показана на рис.Г.1, [1]данная схема предусматривает загружение временной вертикальной нагрузкой сразу двух опирающихся пролётных строений.Рис. Г.1 ­ Расчётная схема промежуточной опоры при расчетепо среднему давлениюВ [18] расчёт по среднему давлению вводят только вертикальные постоянные нагрузки и искомую временнуюнагрузку, величину которой находят по [1] следующей формуле [9]:(Г.1)где ­ [7]коэффициент условий работы, для сечения по подошве фундамента ([1] см.п.3.19) [3];­ коэффициент условий работы, [7]для сечения по обрезу фундамента (см.п.3.19) [9];­ коэффициент надёжности по назначению, для сечения по подошве фундамента (см.п.3.18) [9];­ коэффициент надёжности по назначению, для сечения по обрезу фундамента (см.п.3.18) [9];­ несущая способность грунта основания, определяется по данным обследования проектного института "Дальжелдорпроект";­ расчётное сопротивление кладки опоры из бетона см.(табл.2.1) [9]; с учётом климатического коэффициента кк=0,83 см.(табл.2.2)[9] и с учетом коэффициента 0,85 за счет снижения прочности климата, расчётное сопротивление равно R = 250,45(тс/м2);А=55(м2) –рабочая площадь поперечного сечения по подошве фундамента;А=31,155(м2) – рабочая площадь поперечного сечения [1]по обрезу фундамента;­ доля вертикальной нагрузки от подвижного состава, для однопутной опоры (см.п.3.11) [9];­ коэффициент надёжности к временным нагрузкам (см.табл.3.3)[9]; ­ суммарная площадь линий влияния усилий;где ­ длина загружения линий влияния см.(рис.Г.1);Подставляя численные значения, получим:­ суммарное вертикальное усилиеот постоянных нагрузок;где ­ собственный вес частей тела опоры выше [1]расчётного сечения (по обрезу фундамента) с соответствующим коэффициентом надёжности по назначению;­собственный вес частей тела опоры выше расчётного сечения (по подошве фундамента) с [1]соответствующим коэффициентом надёжности по назначению.объем промежуточной опоры, выше сечения по кладке опоры;объём подферменника опоры, выше сечения по кладке опоры;объём фундамента опоры, выше сечения по подошве фундамента; удельный вес тяжелого бетона;­ интенсивность постоянной нагрузки от веса пролётного строения;­ коэффициент надёжности по нагрузке для пролётного строения; ­ коэффициент надёжности по нагрузке для мостового полотна;Подставляя численные значения в формулу, для сечения по обрезу фундамента получим:Подставляя численные значения в формулу, для сечения по подошве фундамента получим:Подставляя численные значения в формулу, для сечения по обрезу фундамента, получим:Подставляя численные значения в формулу, для сечения по подошве фундамента, получим:Г.1.2. Расчет промежуточной опоры по максимальному давлениюhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=129/3315.06.2016АнтиплагиатГрузоподъемность промежуточных опор по максимальному давлению определяется как в продольном, так и впоперечном направлении.Г.1.2.1 Расчет [1] промежуточной опоры [15]по максимальному давлению по подошве фундамента в продольномнаправленииСхема загружения [1]временной нагрузкой одного пролёта показана на рисунке Г.2.Рисунок Г.2 ­ Расчётная схема промежуточной опоры при расчете по максимальному давлениюДопускаемую временную нагрузку определяют по следующей формуле [9]:(Г.2)где ­ момент сопротивления;где А=55(м2)– площадь поперечного сечения по подошве фундамента;­ суммарный момент в сечении,от постоянных нагрузок;где ­ горизонтальные расстояния (плечи) от центра тяжести сечения, до соответствующих нагрузок,­ продольные ветровые нагрузки на пролётное строение и на опору:­ [1]рабочая площадь пролётного строения;­ рабочая площадь промежуточной опоры;­интенсивность нормативной ветровой нагрузки [9]:где ­ средняя составляющая; ­ пульсационная составляющая [9];[7]гдеа) для пролётного строения:­ нормативное ветровое давление;­ коэффициент, учитывающий давление ветра на высоте (для 10м);­ аэродинамический коэффициент лобового сопротивления;­ коэффициент динамичности (для разрезных конструкций);­ произведение коэффициентов пульсации и корреляции [9]:где ­ длина пролёта, или высота опоры;Подставляя численные значения в формулы получим:б) для промежуточной опоры:­ нормативное ветровое давление;­ коэффициент, учитывающий давление ветра на высоте (для 5м);­ аэродинамический коэффициент лобового сопротивления;­ коэффициент динамичности (для разрезных конструкций);­ произведение коэффициентов пульсации и корреляции [9]:где ­ длина пролёта, или высота опоры;Подставляя численные значения в формулы получим:­ расстояние (плечо) до усилия ;­ расстояние (плечо) до усилия ;­ коэффициент передачи продольного усилия через опорные части;­ коэффициент надёжности по нагрузке;­ коэффициент сочетания временных нагрузок;Подставляя численные значения в формулу, получим:­площадь линии влияния усилий;­ площадь линии влияния [2]моментов;­ полная длина пролётного строения;Подставляя численные значения в формулу, получим:Г.1.2.2. Расчёт промежуточной опорыпо максимальному давлению по подошве фундамента в поперечном направленииСхема загружения промежуточной опоры на максимальную нагрузку в поперечном направлении [1] показана нарисунке Г.3Сумма моментов от постоянных нагрузок для однопутной симметричной опоры без ледорезов и при отсутствииледовых нагрузок и навала судов слагается только из ветровых воздействий [9]:(Г.3)Для классифицируемой опоры ветровые нагрузки составляют:­ на пролёты:­ на подвижной состав:­ [7]на опору:­ расстояние (плечо) до усилия ;­ расстояние (плечё) до усилия ;­ расстояние (плечё) до усилия ;Рис. Г.3 ­ Схема загружения промежуточной опоры на максимальную нагрузку в поперечном направленииhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=130/3315.06.2016Антиплагиат[1]Подставляя численные значения в формулу, получим:­площадь линии влияния усилий;­ площадь линии влияния [2]моментов;Подставляя численные значения в формулу, получим:=18,606 (кН/м).Г.1.2.3. Расчёт промежуточной опоры по максимальному давлению по обрезу фундамента в продольном направленииРасчет производится аналогично предыдущим.­ расстояние (плечё) до усилия ;­ расстояние (плечё) до усилия ;­ коэффициент передачи продольного усилия через опорные части;­ коэффициент надёжности по нагрузке;­ коэффициент сочетания временных нагрузок;Подставляя численные значения в формулу, получим:­площадь линии влияния усилий;­ площадь линии влияния [2]моментов;­ полная длина пролетного строения;Подставляя численные значения в формулу, получим:Г.1.2.4. Расчёт промежуточной опорыпо максимальному давлению по обрезу фундамента в поперечном направленииРасчет [1]производится аналогично предыдущим.­ расстояние (плечо) до усилия ;­ расстояние (плечо) до усилия ;­ расстояние (плечо) до усилия ;Подставляя численные значения в формулу, получим:Г.1.2.5.Загружение временной нагрузкой обоих пролётов в продольном направлении, в сечении по подошве фундамента[7]Расчет производится аналогично предыдущим.Г.1.2.6.Загружение временной нагрузкой обоих пролётов в продольном направлении, в сечении по обрезу фундаментаРасчет [7]производится аналогично предыдущим.;;Г.1.3. Проверка эксцентриситетаравнодействующей [7]по подошве фундамента[1]Эксцентриситет положения [7]равнодействующей всех нагрузок в [1]продольном направлении найдём по следующей формуле [9]:(Г.4)Эксцентриситет положения равнодействующей всех нагрузок в поперечном направлении найдём по той же формуле:Г.1.4. Расчет на опрокидывание в продольном направленииРасчётная схема загружения промежуточной опоры на опрокидывание в продольном направлении показана на рисунке Г.4.Рис. Г.4 ­ Расчётная схема загружения промежуточной опоры на опрокидывание в продольном направленииЭквивалентная нагрузка для оценки устойчивости опоры против опрокидывания подсчитывается по следующейформуле [9]:(Г.5)где ­ [7]коэффициент условий работы;­ коэффициент надёжности по назначению;[3]Сумма опрокидывающих моментов определяется по следующей формуле:Сумма удерживающих моментов определяется по [7]следующей формуле [9]:гдеПодставляя численные значения в формулу, получим:Разность площадей линий влияния опрокидывающих и удерживающих моментов от временной нагрузок, определяется последующей формуле:Подставляя численные значения в формулу, получим:Г.1.5. Расчётна опрокидывание в поперечном направленииhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=131/3315.06.2016АнтиплагиатРасчётная схема загружения промежуточной опоры на опрокидывание в поперечном направлении [1]показана на рисунке Г.5.Сумма удерживающих моментов от постоянных нагрузок подсчитывается по следующей формуле [9]:Подставляя численные значения в формулу, получим:Разность площадей линий влияния найдём по формуле:Рис. Г.5 ­ Расчётнаясхема загружения промежуточной опоры на опрокидывание в поперечном направлении[1]Подставляя численные значения в формулу, получим:Г.1.6. Определение и сравнение классов опоры и нагрузкиКласс опоры в различных сечениях определяется по формуле [9]:(Г.6)где ­ предельная интенсивность временной нагрузки;­ интенсивность эталонной нагрузки по схеме Н1, принимается по характеристикам и линии влияния (прил.9)[1];­ при и­ при и­ динамический коэффициент для эталонной нагрузки, находится по формуле [9]:где ­ длина загружения линии влияния;Подставляя численные значения в формулу получим:Классы нагрузок по категориям определяются по (прил.10) [9], в зависимости от категории:, при и, при иВсе вычисленные классы опоры сводятся в таблице 2.4.Г.2. Классификация грузоподъемности береговой опорыУстои моста рассчитывают только в продольном к оси моста направлении, при этом грузоподъёмность определяют[9]:­ по среднему давлению;­ по максимальному давлению;­ по эксцентриситету приложения равнодействующей с нахождением относительного эксцентриситета отмаксимально допустимой нагрузки;­ по устойчивости против опрокидывания;­ на сдвиг по грунту основания.Г.2.1. Расчёт устоя по среднему давлению[1]Схема загружения устоя для расчёта по среднему давлению показана на рисунке Г.6.Рис. Г.6 – Схема загружения устоя для расчёта по среднему давлениюВес опоры выше подошвы фундаментаВес опоры выше обреза фундаментаРасчётные сечения однопутного устоя показаны на рисунках Г.7, Г.8.Рис. Г.7 – Расчётные сечения однопутного устоя по обрезу фундаментаРис. Г.8 – Расчётные сечения однопутного устоя по подошве фундаментаРаспределенная нагрузка от веса пролётного строения р1=3,675(тс/м);Расчётная нагрузка от веса верхнего строения пути р=0,7(тс/м);Длины загружения линии влияния составляют:Расчётное сопротивление грунтов основания составляет:Расчётное сопротивление бутовой кладки составляет:С учётом климатического коэффициента кк=0,87 см. табл.2.2. [6], расчётное сопротивление равноГеометрические характеристики расчётных сечений устоя:­ по обрезу фундамента (рис.Г.7):­по подошве фундамента ( рис.Г.8):Г.2.1.1. Расчёт устоя по среднему давлению в сечении по подошве фундамента[1]Эквивалентная нагрузка по среднему давлению вычисляется по формуле [9]:, (Г.7)[7]где интенсивность постоянных распределенных по длине нагрузок собственно от веса пролётного строения,от веса мостового полотна и [15]от веса балласта с частями верхнего строения пути на устое ([1]прил.7)[9];коэффициенты надёжности по нагрузкам (табл.3.3) [9];Подставляя численные значения в формулу получим:Подставляя численные значения в формулу получим:Г.2.1.2. Расчёт устояпо среднему давлению в сечении по обрезу фундаментаРасчет [7]производится аналогично.Подставляя численные значения в формулу получим:Г.2.2. Расчёт устоя по максимальному давлениюhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=132/3315.06.2016АнтиплагиатМаксимальное давление определяется по наиболее загруженной грани устоя. Для передней грани оно возникает призагружении временной нагрузкой пролётного строения, самого устоя и призмы обрушения (рис.Г.9). Допускаемаявременная нагрузка на устой по максимальному давлению определяется по формуле 2.28, в которой плечанормальных сил для определения моментов от временной и постоянных нагрузок определяются относительно оси,проходящей через центр тяжести рассчитываемого сечения. Моменты сил относительно [1]центра тяжести вводят в формулу с учётом принятого правила знака [9].Г.2.2.1. Расчёт устоя по максимальному давлению в сечении по подошве фундаментагде , так какРис. Г.9 – Схема загружения устоя для расчётапо максимальному давлению (1 – допускаемая временная вертикальная нагрузка; 2 – эпюра горизонтального(бокового) давления на устой от транспортных средств на призме обрушения; 3 – эпюра бокового давления отсобственного веса грунта; 4 – [1]линии влияния вертикальных(нормальных)сил;Равнодействующаягоризонтального (бокового) давления от собственного веса грунта [1]насыпи, примыкающей к устою, [7]определяется по следующей формуле [9]:(Г.8)где ­ удельный вес грунта основания; (рис. Г.9);­ ширина фундамента;­ угол внутреннего трения грунта основания;Подставляя численные значения в формулу получим:Плечо приложения равнодействующей:Продольная ветровая нагрузка на пролётное строение [7] составляет:Горизонтальное усилие [1]Страницы: 1 2 ВсеСистема анализа текстов на наличие заимствованийCopyright © 2005—2016 ЗАО «Анти­Плагиат». Как с нами связатьсяhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23414232&repNumb=1Разработка ЗАО «Форексис»Прогнозирование и анализ данных33/33.

Характеристики

Тип файла PDF

PDF-формат наиболее широко используется для просмотра любого типа файлов на любом устройстве. В него можно сохранить документ, таблицы, презентацию, текст, чертежи, вычисления, графики и всё остальное, что можно показать на экране любого устройства. Именно его лучше всего использовать для печати.

Например, если Вам нужно распечатать чертёж из автокада, Вы сохраните чертёж на флешку, но будет ли автокад в пункте печати? А если будет, то нужная версия с нужными библиотеками? Именно для этого и нужен формат PDF - в нём точно будет показано верно вне зависимости от того, в какой программе создали PDF-файл и есть ли нужная программа для его просмотра.

Список файлов ВКР