ПЗ Диплом - Ким Ю Гана (1052159), страница 6
Текст из файла (страница 6)
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист35При отсутствии сведений о нормах на проектирование допускаетсяпринять, что пролетное строение запроектировано по действовавшим в годизготовления (постройки) сооружения техническим условиям.2.4.2. Расчет плиты балластного корытаДопускаемую временную нагрузку по прочности следует определять поформулам [10]:2l (M-Mp )(2.13)k= o;,(2.10)ηм nk b (Δ-z)- для сечения внешней консоли плиты, расположенного на расстоянии zот наружной грани ребра [10],k=0,95 lo{β [AKн (1+μ1 ) b (0,5l's +hb -0,5B)2 +p1lk2 +2Po' lt ]-2Mp };, (2.11)(2.14)2ηм nk b (Δ-z)- для монолитного участка плиты между соседними ребрами [10]k=0,95 lo{β [AKн (1+μ1 ) b+p1 ]-nppp -np' pp } ,ηм nk b(2.12)(2.15)где А - коэффициент, принимаемый равным 8,75 при расчетах в системе СИи 0,875 - при расчетах в технической системе;Kн - класс временной нагрузки, на которую рассчитывали пролетноестроение, в единицах эталонной нагрузки;1+μ1 - динамический коэффициент по нормам, по которым рассчитывалипролетное строение;l - длина шпалы, принятая при проектировании;'shb - толщина слоя балласта под шпалами, принятая при проектированиипролетного строения (при отсутствии данных следует принимать м);p1 - нагрузка от веса плиты и балласта с частями пути, принятая припроектировании пролетного строения, кН/м (тс/м);P - нагрузка от веса перил, принятая при проектировании пролетногостроения, кН (тс).'oКоэффициентβвычисляют по формуле [10]:Rβ= s j;,Ra(2.16)Rs - расчетное сопротивление растянутой арматуры, принимаемоесогласно п.2.2.[8] ; Ra - допускаемое напряжение для растянутой арматурыгдеВКР 23.05.06.
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист36по нормам, по которым проектировали пролетное строение (см. приложение8)[10]; j - относительное изменение площади сечения арматуры.Допускаемую временную нагрузку по прочности для расчетного сеченияглавной балки следует определять по формуле:0,85 kн'(2.17)k=(2.14)β Kн (1+μ1)+β p1 -np pp -np pb ;,nk εм mгдеεм - доля временной нагрузки, приходящаяся на балку;kн - нормативная эквивалентная нагрузка от эталонного поезда по схеме H1для линии влияния изгибающего момента в рассматриваемом сечении (см.приложение 1); m - число балок; р1- интенсивность постоянной нагрузки набалку, принятая при проектировании пролетного строения;Расчет приведен в приложении Д.ВКР 23.05.06.
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист373. РАЗРАБОТКА ВАРИАНТОВ КАПИТАЛЬНОГО РЕМОНТА МОСТА.3.1. Вариант №1Вариант №1 капитального ремонта моста через р. Спасовка на 9047(км)ПК 4+67,3 на перегоне Адарка – Спасск-Дальний Дальневосточнойжелезной дороги, предполагает следующие мероприятия:- усиление проезжей части и поперечной балки существующихметаллических пролетных строений добавлением нового металла;- замену существующего плитного ж/б пролетного строения на новое;- цементацию опор;- устройство железобетонных рубашек в промежуточных опорах;- торкретирование устоев;- устройство новых подферменных плит со сливами;- замена старых опорных частей на новые;- удлинение устоев и устройство переходных участков пути спеременной жесткостью железобетонными коробами;- укрепление конусов насыпи сборными плитами.Пролетное строение:При увеличении поперечного сечения элементов металл усиленияразмещают симметрично относительно осей поперечного сечения.Усиление производят добавлением горизонтальных листов и уголков кпоясам и для проезжей части, и для поперечной балки (рис.
3.18). При этомпостановку горизонтальных листов осуществляют посредством прикрепленияихкпояснымуголкамвысокопрочнымиболтами [11].Рис. 3.1 - Усиление балок стального пролетного строения:а – вид вдоль оси; б – добавление горизонтального листаПри усилении пролетных строений применяют соединения навысокопрочных болтах. Эти соединения обладают большей по сравнению сзаклепочными соединениями жесткостью, что обеспечивает хорошуюВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист38совместную работу старого и вновь добавляемого металла, повышаетэффективность его использования, имеют более низкую концентрациюнапряжений около отверстий.
Передача усилия в соединениях навысокопрочных болтах осуществляется только силами трения наповерхностях контактов соединяемых элементов, вызванными затяжкойболтов. Поэтому болты в отверстиях можно устанавливать созначительным зазором (до 3 мм). Это дает возможность допускатьнесовпадение отверстий в заданных пределах, что облегчает подготовку иустановку элементов усиления [11].Для продольных балок заменяются горизонтальные листы и поясныеуголки соответственно на горизонтальные листы толщиной 12мм из сталимарки Ст.3 и на уголки L 100+100×10.
В поперечных балках заменяютсяверхние и нижние уголки на L 150+150×16.Расчеты по грузоподъемности продольной и поперечной балки послеусиления аналогично производятся, как во 2-ом разделе.Существующыеметаллическиепролетныестроенияпереустанавливаются на подвижные и неподвижные стальные опорныечасти с шаровым сегментом ОЧШС-Л-400 1293К, ОЧШС-Н-400 1293К,принятые по типовому проекту №1293 «Стальные опорные части сшаровымсегментомподметаллическиепролетныестроенияжелезнодорожных мостов пролетами от 18 до 127(м)». Неподвижныеопорные части устанавливается на Хабаровском устое, далее чередуютсяподвижные, неподвижные.Классы грузоподъемности после усиления пролётного строенияприведены в (табл.3.1).Промежуточные опоры:Капитальным ремонтом промежуточных опор предусматриваетсявыполнение следующих работ:- цементация кладки промежуточных опор;- устройство железобетонных рубашек;- установка новых подферменных железобетонных блоков под новыепролетные строения на промежуточных опорах;Береговые опоры:Капитальнымремонтомбереговыхопорпредусматриваетсявыполнение следующих работ:- цементация кладки устоев;- торкретирование;- удлинение устоев и устройство переходных участков пути спеременной жесткостью железобетонными коробами;- замена железобетонных опорных площадок;- укрепление конусов насыпи сборными плитами;ВКР 23.05.06.
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист39ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист40Устои моста удлиняются сборными бездонными коробами марки КБ11.5, принятыми по типовому проекту серии 3.501.1-167 “Железобетонныеконструкции для удлинения устоев железнодорожных мостов”.Железобетонные короба удлинения устоев устанавливаются навтрамбованный в грунт насыпи слой щебня. Предварительно передустановкой коробов укладывается геотекстиль и устраивается дренаж изщебня. Класс бетона по прочности на сжатие коробов удлинения В25, F300,W6.
Установка блоков удлинения позволит улучшить сопряжение устоев снасыпью и привести положение конусов насыпи в соответствие стребованиями СП35.13330 «Мосты и трубы», а также частично разгрузитустои от бокового давления насыпи, т.е. повысит их грузоподъемность.Опалубочный чертеж короба удлинения устоя приведен на (рис. 3.2).1-12-223100900150 5090032251502250150225130015004003490030002115015024001501503-315015019251501501501925150 1501Рис. 3.2 - Опалубочный чертеж железобетонного короба удлинения устояУкрепительные работы:Проектом предусматривается укрепление откосов конусов мостажелезобетонными плитами ТК-08-08-89.
По бровке и в основании конусовустраиваются бетонные блоки упоров. В качестве основания подукрепление применяется слой щебня для общестроительных работ поВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист41ГОСТ 8269-87 толщиной 10(см). Конструкция укрепления принятаприменительно к типовому проекту серии 3.501.1-156 «Укрепления русел,конусов и откосов насыпей у малых и средних мостов и водопропускныхтруб».Для укрепления применяется тяжелый бетон по ГОСТ 26633-85 классапо прочности на сжатие марки В20, по морозостойкости F300, поводонепроницаемости W6.
Армирование укрепления производитсяметаллической сеткой с ячейками 200х200(мм) из арматуры класса А-Iмарки ВСт3сп2 диаметром 6(мм) по ГОСТ 5781-82*. Толщина укрепленияоткосов насыпи принята в проекте 12(см).3.1.1. Расчёт железобетонной «рубашки»В целях обеспечения несущей способности и безопасности, необходимоустройство железобетонной «рубашки», толщина которой назначается изконструктивных соображений.По условию трещиностойкости толщину усиливающих железобетонныхрубашек на массивных опорах принимают равной 0,1-0,15 полной толщиныопоры, но не менее 16(см). Арматуру такой “рубашки” выполняют в видедвух сеток из стержней диаметром 12-25(мм) с ячейкой 20х20(см) [11].В нашем случае толщина “рубашки” составляет:- для опоры №1 - 280(мм), в два ряда:1. 140(мм), A-300, диаметром 22(мм);2.
140(мм), A-300, диаметром 22(мм);- для опоры №2, в один ряд:1. 160(мм), A-300, диаметром 20(мм).Все “рубашки” выполняется из бетона класса В27,5, F300, W6,применяется арматура A-300, с ячейкой 20х20(см).Связь железобетонной “рубашки” с кладкой опоры обеспечиваютпостановкой анкеров.
Анкера, диаметром 14-22(мм) заделывают вскважины, пробуренные в кладке в шахматном порядке на глубину не менее50(см) с шагом 0,5-0,8(м). Деталь заделки анкера показана на (рис.3.3).ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист4290229622502215?340500520020012042802Рисунок 3.3 – Деталь заделки анкера на промежуточной опоре №11 – кладка опоры; 2 – цементно-песчаный раствор;3 – анкер d=22(мм); 4 – арматура железобетонной “рубашки” d=22(мм);5 – бетон омоноличевания В27,5, F300, W6.Расчет железобетонной «рубашки»При расчете учитывают местное сжатие, при котором используетсякосвенная арматура в виде сеток.Условие прочности опоры на местное сжатие [11]:N ≤ Rb,red ∙ Aloc ,(3.1)где Rb,red – приведенная прочности бетона при осевом сжатии [11],Rb,red = Rbфloc,b+µфRsфloc,s,(3.2)где Rb = 15,5 МПа, Rs = 250 МПа – расчетное сопротивление бетона классаВ30 осевому сжатию и расчетное сопротивление арматуры марки А300 [1];фloc,b – коэффициент, учитывающий повышение несущей способностибетона при местном сжатии [11],3фloc,b = √Ad/Aloc ≤ 3,0,ВКР 23.05.06.
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДата(3.3)Лист43где Ad – расчетная площадь железобетонной “рубашки”, симметричная поотношению к площади смятия Aloc (площадь сечения опоры до ремонта);фloc,s – коэффициент, учитывающий повышение несущей способности,относящийся к косвенному армированию [11],фloc,s = 4,5-3,5 Aloc/ Alf ,(3.4)µ - коэффициент армирования,µ = (nxAsxlx+nyAsyly)/(AlfS),(3.5)где nx, Asx, lx – число стержней, площадь поперечного сечения и длинастержней в одном направлении;ny, Asy, ly – то же в другом направлении;Alf = lx ly – площадь сечения бетона внутри контура сеток, определяемая поосям крайних стержней;S = 200 мм – расстояние между осями стержней соседних сеток [11];ф – коэффициент, определяемый [11]ф=10,23+µRs(Rb+10),(3.6)После подбора арматуры железобетонной «рубашки» производитсярасчет грузоподъемности опоры после усиления по прочности по среднемудавлению.Сжимающим местным усилием N воспринимается временная нагрузка[11],N = Nk = ɛk nk kпус ΩNk.(3.7)Допускаемая временная нагрузка при расчете на прочность по среднемудавлению с учетом усиления опоры железобетонной «рубашкой»определяется [11]:Kпу = (mnRb,redAloc - ∑Nп)/ (ɛk nk ΩNk).(3.8)Расчет производится по обрезу фундамента при загружении нагрузки вдвух пролетах.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
