ПЗ Диплом - Ким Ю Гана (1052159), страница 19

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 19)

прил.8[8]);р1 – интенсивность постоянной нагрузки на балку, принята припроектирование пролетного строения, равная р1 =6,77(тс/м);j=ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист128рР – постоянная нагрузка от веса балласта с частями пути на одну главнуюбалку, равная рР =3,43(тс/м);рb – постоянная нагрузка от веса пролетного строения с обустройствами наодну главную балку, равная рb =3,34(тс/м);n p – коэффициент надежности по нагрузке для всех постоянных нагрузок,кроме веса балласта с частями пути, принимаемый равным n p =1,1;n ' – коэффициент надежности по нагрузке для веса балласта с частямиpпути, принимаемый равным n 'p =1,2;KH – класс временной нагрузки, на которую рассчитывали пролетноестроение,вединицахэталоннойнагрузки,соответствующийгрузоподъемности мостов II категории, равный KH =6,4.Остальные обозначения как в формуле (Г.2.).0,85 1,94k=0,81  6,86 1,2+1,5  6,77-1,1  3,43-1,2  3,34 =11,073 (тс/м);1,15  0,583 20,914 11,073K==2,19  6,4 .3,23 1,43Так как класс временной нагрузки К меньше эталонного классавременной нагрузки КН, дальнейшая эксплуатация пролетного строения недопустима.

Требуется замена пролетного строения.ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист129ПРИЛОЖЕНИЕ ЕРАСЧЕТ СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ КОНСТРУКЦИИРасчет производится по известной методике [8].Дляудобстварасчетагеометрическиехарактеристикисталежелезобетонного сечения определяются в табличной форме (табл.Е.1) на рисунке Е-1.Рис.Е.1 – Схема к определению геометрических характеристикВ расчете условно принимаются следующие значения [8]:диаметр арматуры в плитах ds = 10 мм;размеры одной клетки в сетках 100×100 мм;ширина плиты bI = lp/12 +b/2 = 5,5/12+2/2 = 1,46 (м),где lp = 5,5 м – длина продольной балки;b = 2 м – расстояние между осями продольных балок;количество арматур в плите с учетом двух сетокns = 2∙bI/0,1 =2∙1,46/0,1 =30 (шт.).Расчет производится в табличной форме по выше указанной методике спомощью EXCEL [8].ВКР 23.05.06.

ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист130Таблица Е.1 – Определение геометрических характеристикобъединенного сечения [8]ЭлементбалкиIIIАрматураИТОГОСечение, м1.460.21А, м2Z, мЖ/Б плита0.29200 1.384000.01050 1.259000.00236 1.384000.3051.380Ст. балка0.00841.2280.02401.1980.01210.6170.02400.0360.00840.0060.07690.6170.3821.2260.2130.05III(ГЛ)0.210.04IV(2L)0.10.06V(ВЛ)0.011.21VI(2L)0.10.06VII(ГЛ)0.210.04ИТОГОИТОГО по Ст/жбS, м3I, м4Iсоб, м40.404130.013220.003260.4210.559310.016640.004510.5800.000973330.000002190.010320.028750.007470.000860.000050.047450.4680.012670.034440.004610.000033Е-70.051750.6320.000001120.000002440.001476300.000002440.000001120.001483420.002460.000976На основании данных таблицы Е.1 рассчитываются необходимые геометрическиехарактеристики объединенного сечения (табл.

Е.2).Таблица Е-2 – Коэффициенты и расчетные значения [8]Es = 210000 МпаCs = 0.61700Eb =36000 МпаZ фибр = 0.617005.833nb =Сb = 1.37969бb =17 МпаCstb = 1.22606бr =190 МпаZ b,stb = 0.15364Rb =20 МпаZ bs = 0.76269Rs =200 МпаIs = 0.02396Nbr =5.630 *10^3 кНIstb = 0.06081W b,stb = 0.39583W s1,s = 0.03883W s2,2 = 0.03883W bs = 0.03141Дальшеопределяютсяпредельнодопустимыевременныераспределенные нагрузки.Предельно допустимая временная нагрузка для верхнего пояса стальнойбалки определяется по формуле [8](Е-1)ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист131Предельно допустимая временная нагрузка для нижнего пояса стальнойбалки определяется по формуле [8](Е-2)Результаты расчета приведены в табличной форме (табл.

Е.3).Класс сталежелезобетонной конструкции определяется аналогично 2ому разделу (табл. Е.3).Таблица Е.3 – Результат расчета по грузоподъемностиДля верхнего поясаk = 59.436 тс/мДля нижнего поясаk = 33.163 тс/мКласс К = 14.455Класс К = 8.065Класс продольной балки по прочности после усиления Кпрус = 8,065получился выше класса II-ой категории по грузоподъемности Кпр = 6,325, ирасчет выполняется.ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист132ПРИЛОЖЕНИЕ ЖРАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ «РУБАШКИ» В ПРОГРАММЕ "BETON"- для опоры №1:- для опоры №2:ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист133ПРИЛОЖЕНИЕ ЗРАСЧЕТ ШПРЕНГЕЛЬНОЙ ЗАТЯШКИРасчет усиления балки по прочности основан на общепринятом методеклассификации. Расчет сводится к тому, что подбирается усилиепредварительного напряжения затяжки Х и при этом требуемая площадьбрутто поперечного сечения затяжки Fз, а затем проверяется условие, прикотором они обеспечили бы пропуск временной вертикальной нагрузки К0после усиления [7].Уравнения, при которых предельное состояние балки, усиленнойпредварительно напряженной затяжкой, должно обеспечивать еегрузоподъемность и прочность затяжки, будут иметь вид [7]:mRW ф,0 1  n 3M3  M3  k  kMM  p P p ,n3Х + Х m2Rз2F3.(З.1)(З.2)где1 - коэффициент ослабления сечения усиляемой балки; n3коэффициент надежности для усилия предварительного напряжениязатяжки Х (n3 = 1.1 или 0,9); Х - дополнительное усилие в затяжке отвременной нагрузки (усилие самонапряжения); k’ - предельная расчетнаявременная вертикальная равномерно распределенная нагрузка для балки[7]:k’ = kн-1 (1+)k0knk,(З.3)где K0 = 6,45 - класс нагрузки после усиления; kн-1 = 23,4 кН/м - эталоннаявременная равномерно распределенная нагрузка по схеме Н1; (1+) = 1,76- динамический коэффициент эталонной нагрузки; k =0,5, nk = 1,145 –коэффициенты, определенные по расчету грузоподъемности продольнойбалки; m2 = 0,9 - коэффициент условий работы затяжки; R3 = 435 МПа расчетное сопротивление материала затяжки, определяемое по СП35.13330.2011 [1] (класс арматуры А-IV); Fз = 0,00126 м2 - площадь бруттопоперечного сечения затяжки диаметром dз = 40мм; 2 - коэффициентослабления сечения затяжки (2=1.0).Для удобства расчета введем обозначение [7]Мвн = Кн1(1+н)К0кnккм +  p P Pм ,ВКР 23.05.06.

ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДата(З.4)Лист134где kм = 3,78 ммомента.и рм = kм - площади линий влияния изгибающегоМвн = 23,4∙1,76∙6,45∙0,5∙1,145∙3,78+0,5∙31,92∙3,78 = 635,18 (кН∙м)Усилие предварительного напряжения затяжки Х можно определить из(З.1), принимая M3  0 [7]:Х=МBH  mRW ф,0  1y3,(З.5)где уз - расстояние от центра затяжки до нейтральной оси балки, можнопринять уз = 0.5∙hб + 60 = 0,5∙1210 +60 = 665 (мм); Wф,о = 0,0052 м3 - моментсопротивления нетто площади поперечного сечения балки с учетомослабления ее коррозией и другими повреждениями.Х=635,18  0,9 190000  0,0052  0,2 687,73(кН )0,665Предварительно площадь поперечного сечения затяжкиFзI придействии усилия предварительного ее напряжения Х можно определить извыражения (82), полагая X  0 []Fз' F Хm2 R з 2(З.6)687,73 0,001952 (м2).0,9  435000  0,9Дополнительное усилие в затяжке от временной нагрузкибыть выражено с учетом параметров самой затяжки [7]:Х Мky3 F3,J HT  J 3Х может(З.7)где Mk = kн1(1+)K0knkkм = 23,4∙1,76∙6,45∙0,5∙1,45∙3,78 = 574,85 кН∙м [6];JHT = 0,00369 м4 - момент инерции нетто поперечного сечения балкипролетного строения с учетом ослабления ее коррозией или другимповреждением; J3 - момент инерции поперечного сечения затяжки, которыйравен: J3 = Fз’ уз2 = 0,001952∙0,6652 = 0,000863 (м4) [7].Х 574,850,665  0,001952  139,06(кН )0,00369  0,000863Проверяется условие прочности затяжки (З.2) без учета коэффициентовm2 и 2 [7]:ВКР 23.05.06.

ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист135Х + Х  RзFз’ ,(З.8)687,73 + 139,06 = 826,79 (кН)  435∙103∙ 0,001952 = 849,12 (кН)Условие выполняется.Из условия (З.1) можно определить класс балки пролетного строенияпосле усиления предварительно напряженной затяжкой (Кпу) [7]:K ПУ =K ПУ =1k H1 (1  μ)ε k n k ΩMk[mRW Ф.О 1  (n 3 X  ΔX)y 3,ф   p PΩMp ].(З.9)1[0,9  190000  0,0052  0,2  (2  687,73  139,06)  0,665  0,5  31,92  3,78]  7,4923,4  1,76  0,5  1,145  3,78K ПУ = 7,49 < КII = 6,45.Вывод: после усиления класс продольной балки по грузоподъемностиполучается выше класса нагрузки II-ой категории.ВКР 23.05.06.

ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист136ПРИЛОЖЕНИЕ ИРАСЧЕТ ВРЕМЕННЫХ ОПОРИсходные данныеhф =8,5(м)Hоп =7,0(м)hоп =0,55(м)НаименованиеСтойкиРаскосыРаспоркиЛ11d(мм)Lп =45,990(м)L(м)2,02,2911,6202039595Pпс(табл) = 3,59(тс/м)P(тс)0,1700,030,0220,1271) Определение веса временной опоры из элементов МИК-С:Gоп  (n  Pл11  n  Pст  n  Pраск  n  Pрасп )  n p  1,975  1  0,17  4  0,022  8  0,03  12  3,191(тс) ;2) Определение собственного веса пролётного строения:Pпс  n p  Pпс( табл)   n  1.1  3,59  45,79  1.1 / 5  39,77(тс) ;3) Определение воздействия ветровой нагрузки на пролётное строение:Wпс  0,2  l п  hб    0,2  45,79  8,5  0,25 / 5  3,91(тс) ;4) Определение ветровой нагрузки на временную опору:Wоп  0,5  H оп  bоп  0,25  0,5  5,4  2,0  0,25  1,35(тс) ;5) Определение тягового усилия:К  f 3  0.07Т  К с   п n  i   Pпс  Wпс  1.2   0.03   39,77  3,91  205,78(тс) 0.05 Rк6) Определение изгибающего момента от горизонтальных нагрузок:М w  Wпс  z пс  Wоп  z оп  Т  z т  3,91  10  1,35  2,7  205,78  5,6  1195,113(тс)7) Определение усилия в стойках:расчN стPпс  Gоп M w  xi 39,77  3,191 1195,113  2 2 80,065(т)nст8xi  nст42  2расчтаблN ст N стВКР 23.05.06.

ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист13780,065(т)  100(т)Условие выполняется, принимаем конструкцию МИК-С.Основные размеры и конструкция приведены на рисунке И.1 ирасположение МИК-С показано в чертежах №10, №11.700330092.070Л2Л5Л2Л2Л5Л6Л6ЛIIЛIIЛ285.750700700 20002000ЛIIРис.И.1 - Основные размеры и конструкция МИК-СВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист138ПРИЛОЖЕНИЕ КТехнические характеристики экскаватора KOBELCO SK 30SR-2ПоказателиМасса, тДхШхВ, мВысота копания, мГлубина копания, мОбъем ковша, кбм.Радиус копания, мРадиус поворота, мУгол поворота, град.Ширина ковша, мЗначения3,1904,44х0,3х2,54,52,830,094,922,14300,5Рис.

К.1 - Экскаватор KOBELCO SK 30SR-2ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист139ПРИЛОЖЕНИЕ ЛТехнические характеристики автобетононасоса KYUNGWON 4R37XПоказателиВысота подачи бетона, мДальность подачи бетона, мГлубина подачи бетона, мДавление отдачи бетона, барШирина передних аутригеров, мШирина задних аутригеров, мГрузоподъемность, тДхШхВШирина ковша, мЗначения36,832,824,5706,27,21612,296х2,5х3,840,5Рис. Л.1 - Автобетононасос KYUNGWON 4R37XВКР 23.05.06.

ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист140ПРИЛОЖЕНИЕ МТехнические характеристики автокрана МКАТ-40ПоказателиЗначенияГрузоподъемность максимальная, т40Длина телескопической стрелы, м11...35Длина гуська, м9; 14,5Максимальная высота подъема крюка, м- с основной стрелой- с основной стрелой и гуськомСкорость подъёма (опускания) груза, м/мин14...389 м (14,5 м)46(52)0,1...10Частота вращения поворотной части, об/мин0,1...1,95Базовое шассиКрАЗ-250Транспортная скорость*, км/час50Масса крана в транспортном положении, т33База выносных опор, мм- поперечная- продольная5 9004 000Габаритные размеры, мм- длина- ширина- высота13 8402 5003 800ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист1419,3L сртелы 11мИзм.Лист№ докум.3ПодписьДата579112,66,23,13,64,36,21,45,19,31,61,92,219,018,016,015,013,011,6132,52,81517193,71,31,51,71,92,28,07,58,06,66,25,44,64,03,53,12,82,5302123282624ВКР 23.05.06.

Характеристики

Список файлов ВКР