ПЗ Диплом - Ким Ю Гана (1052159), страница 16
Текст из файла (страница 16)
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист102ρх =Wх 100,83==1,833,А55где А=55(м2)– площадь поперечного сечения по подошве фундамента;- суммарный момент в сечении, от постоянных нагрузок;ΣM nΣMn =Qi nQi еQi +(p1 np1 +pp1 n'p1 ) 0,5 λ1 е1 -(p2 np2 +pp2 n'p2 ) 0,5 λ2 е2 +(syn zyn β+syo zyo ) ny ηy ,гдее1 ,е2 ,еQi- горизонтальные расстояния (плечи) от центра тяжести сечения,до соответствующих нагрузок,е1 =е2 =0,515(м); еQi =0;syn ,syo - продольные ветровые нагрузки на пролётное строение и на опору:nsyn =wnn Fраб;nFраб=0,2 НФ ВФ =0,2 8,5 5,784=9,833(м 2 ) - рабочая площадь пролётногостроения;oosyo =wno Fраб; Fраб=НO ВO =10,05 5,52=55,476(м 2 ) -рабочаяплощадьпромежуточнойопоры;wnn - интенсивность нормативной ветровой нагрузки [9]:wnn =wТ +wР ,где wТ - средняя составляющая; wР - пульсационная составляющая [9];wТ =wo k cw ;wР =wТ ε Lυ ,гдеа) для пролётного строения:wo =60(кгс/см 2 ) - нормативное ветровое давление;k=1,6 - коэффициент, учитывающий давление ветра на высоте (для 10м);cw =2,55- аэродинамический коэффициент лобового сопротивления;ε=1,25 - коэффициент динамичности (для разрезных конструкций);Lυ- произведение коэффициентов пульсации и корреляции [9]:ВКР 23.05.06.
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист103Lυ =0,55-0,15 λ 0,30,1000где λ - длина пролёта, или высота опоры;Lυ =0,55-0,15 45,475=0,543 0,30;1000Подставляя численные значения в формулы получим:wТ =60 1,6 2,55=244,8(кгс/м 2 );wР =244,8 1,25 0,543=166,158(кгс/м 2 );wnn =244,8+166,158=410,958(кгс/м 2 )=0,41(тс/м 2 );syn =0,41 9,833=4,032(тс);б) для промежуточной опоры:wo =60(кгс/см 2 ) - нормативное ветровое давление;k=0,75 - коэффициент, учитывающий давление ветра на высоте (для 5м);cw =2,10 -аэродинамический коэффициент лобового сопротивления;ε=1,15 - коэффициент динамичности (для разрезных конструкций);Lυ- произведение коэффициентов пульсации и корреляции [9]:Lυ =0,55-0,15 λ 0,30,1000где λ - длина пролёта, или высота опоры;Lυ =0,55-0,15 5,52=0,549 0,30;1000Подставляя численные значения в формулы получим:wТ =60 0,75 2,10=94,5(кгс/м 2 );wР =47,25 1,15 0,549=59,633(кгс/м 2 );wno =94,5+59,633=154,141(кгс/м 2 )=0,15(тс/м 2 );syo =0,15 55,476=8,321(тс);z yn =18,38(м) - расстояние (плечо) до усилия syn ;ВКР 23.05.06.
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист104z yo =10,815(м) - расстояние (плечо) до усилия syo ;β=1,0 -коэффициент передачи продольного усилия через опорные части;ny 1,4 - коэффициент надёжности по нагрузке;ηy 0,8 - коэффициент сочетания временных нагрузок;Подставляя численные значения в формулу, получим:ΣM n =Qi nQi еQi +(p1 np1 +pp1 n'p1 ) 0,5 λ1 е1 -(p2 np2 +pp2 n'p2 ) 0,5 λ2 е2 +(syn z yn β+syo z yo ) ny ηy =0+(3,675 1,1+1,6 1,2)0,5 45,475 0,515-(3,675 1,1+1,6 1,2) 0,5 45,475 0,515+(4,032 18,38 1,0+8,321 10,815) 1,4 0,8=183,792(тсм),ΣωkN =45,475 0,5=22,738 - площадь линии влияния усилий;ΣωkM =ω1 e1 +0,1 zt β L1 ξ=45,475 0,515+0,1 18,38 1 45,990 1=106,111-площадьлиниивлияния моментов;L1 =44990(м) -полная длина пролётного строения;Подставляя численные значения в формулу, получим:k=m n R Wх -(ΣN n +ΣM n ) 1,2 0,72 145,75 100,83-(1768,386-183,792)==86,394(тс/м).εk nk ηk (ΣωkM +ΣωkN ρх )1 1,105 0,8 (106,111+22,738 1,833)Г.1.2.2.
Расчёт промежуточной опоры по максимальному давлениюпо подошве фундамента в поперечном направленииСхема загружения промежуточной опоры на максимальную нагрузку впоперечном направлении показана на рисунке Г.3ΣNn ρу =1768,386 0,833=1473,066(тсм);Сумма моментов от постоянных нагрузок для однопутной симметричнойопоры без ледорезов и при отсутствии ледовых нагрузок и навала судовслагается только из ветровых воздействий [9]:ΣMn =(syn z yn +synс z ynс +syo z yo ) ny ηy ;(Г.3)Для классифицируемой опоры ветровые нагрузки составляют:n0,2=0,41 (8,5 45,99) 0,2=31,358(тс);- на пролёты: syn =wnn Fрабnс=0,15 (3 45,99)=20,245(тс);- на подвижной состав: synс =0,15 wnnс FрабВКР 23.05.06.
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист105nс=0,41 (3,1 5,0)=6,355(тс);- на опору: syo =0,41 wnnс Fрабz yn =18,38(м) - расстояние (плечо) до усилия syn ;z yпс =18,51(м) - расстояние (плечё) до усилия syпс ;z yo =10,815(м) - расстояние (плечё) до усилия syo ;Рис. Г.3 - Схема загружения промежуточной опоры на максимальную нагрузку впоперечном направленииПодставляя численные значения в формулу, получим:ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист106ΣM n =(31,358 18,38+20,245 18,51+6,355 10,815) 1,4 0,5=713,877(тсм);2ΣωkN =0,5λ+0,5λ12 =0,5 45,475+0,5 45,475=45,475(м ) - площадь линии влияния усилий;ΣωkM =сo ξ zс (λ+λ12 )=90,95 - площадь линии влияния моментов;B d 2 11 5 2Wy ===45,83(м 3 );66ρy =45,83=0,833;55Подставляя численные значения в формулу, получим:k=m n R Wy -(ΣN n +ΣM n )1,0 0,72 147,75 45,83-(2986,804+1381,3)=18,606 (кН/м).=23,606(тс/м).εk nk ηk (Σω +Σω ρy )1 1,105 0,8 (90,95+45,475 0,833)MkNk=Г.1.2.3.
Расчёт промежуточной опоры по максимальному давлениюпо обрезу фундамента в продольном направленииРасчет производится аналогично предыдущим.ΣNn ρх =734,297 1,675=1229,947(тсм);Wх =a b 2 3,1 10,05 2==52,18(м 3 );66ρх =Wy =Wх 52,18==1,675,А 31,155B d 2 10,05 3,1 2==16,10(м 3 );66ρy =16,10=0,517;31,155z yn =18,38-8,0=10,38(м) - расстояние (плечё) до усилия syn ;z yпс =18,51-8,0=10,51(м) - расстояние (плечё) до усилия syпс ;β=1,0 -коэффициент передачи продольного усилия через опорные части;ny 1,4 - коэффициент надёжности по нагрузке;ВКР 23.05.06.
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист107ηy 0,8 - коэффициент сочетания временных нагрузок;Подставляя численные значения в формулу, получим:ΣM n =Qi nQi еQi +(p1 np1 +pp1 n'p1 ) 0,5 λ1 е1 -(p2 np2 +pp2 n'p2 ) 0,5 λ2 е2 +(syn z yn β+syo z yo ) ny ηy =0+(3,675 1,1+1,6 1,2)0,5 45,475 0,515-(3,675 1,1+1,6 1,2) 0,5 45,475 0,515+(31,358 10,38 1,0+20,245 10,51) 1,4 0,8=602,864(тсм);ΣωkN =45,475 0,5=22,738 - площадь линии влияния усилий;ΣωkM =ω2 e2 +0,1 zt β L1 ξ=45,475 0,515+0,1 5,88 1 44,990 0,8=44,583 - площадь линиивлияния моментов;L1 =45,990(м) -полная длина пролетного строения;Подставляя численные значения в формулу, получим:k=m n R Wх -(ΣNn +ΣM n ) 1 1 294,65 52,18-(1229,947+602,864)==185,305(тс/м).εk nk ηk (ΣωkM +ΣωkN ρх ) 1 1,105 0,8 (44,583+22,738 1,675)Г.1.2.4.
Расчёт промежуточной опоры по максимальному давлениюпо обрезу фундамента в поперечном направленииРасчет производится аналогично предыдущим.ΣNn ρy =734,297 0,517=379,632(тсм);z yn =18,38-8,0=10,38(м) - расстояние (плечо) до усилия syn ;z yпс =18,51-8,0=10,51(м) - расстояние (плечо) до усилия syпс ;z yo =10,815-8,0=2,815(м) - расстояние (плечо) до усилия syo ;ΣMn =(syn z yn +synс z ynс +syo z yo ) ny ηy =(31,358 10,38+20,245 10,51+6,355 2,815) 1,4 0,5=389,312(тсм);Подставляя численные значения в формулу, получим:k=m n R Wy -(ΣN n +ΣM n )1 1 294,65 16,1-(379,632+389,312)=39,284(тс/м).εk nk ηk (Σω +Σω ρy ) 1 1,105 0,8 (90,95+45,475 0,517)MkNk=Г.1.2.5. Загружение временной нагрузкой обоих пролётов впродольном направлении, в сечении по подошве фундаментаВКР 23.05.06.
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист108Расчет производится аналогично предыдущим.ΣωkN =45,475;ΣωkМ =ω1 е1 -ω2 е2 +0,1 zt β L1 ξ=0,1 zt β L1 ξ=0,1 13,88 1 44,99 0,8=49,957;k=m n R Wх -(ΣNn +ΣМ п ) 1,2 0,72 147,75 100,83-(1768,386+183,792)==92,656(тс/м).εk nk ηk (ΣωkМ +ΣωkN ρх )1 1,105 0,8 (49,957+45,475 1,833)Г.1.2.6. Загружение временной нагрузкой обоих пролётов впродольном направлении, в сечении по обрезу фундаментаРасчет производится аналогично предыдущим.ΣωkN =45,475; ;ΣωkМ =ω1 е1 -ω2 е2 +0,1 zt β L1 ξ=0,1 zt β L1 ξ=0,1 13,88 1 44,99 0,8=49,957; ;m n R Wх -(ΣNn +ΣМ п ) 1 1 294,65 52,18-(1229,947+602,864)==121,457(тс/м).εk nk ηk (ΣωkМ +ΣωkN ρх ) 1 1,105 0,8 (49,957+45,475 1,675)k=Г.1.3.
Проверка эксцентриситета равнодействующей по подошвефундаментаЭксцентриситет положения равнодействующей всех нагрузокпродольном направлении найдём по следующей формуле [9]:е=е=εk nk ηk k ΣωkМ +ΣМ п;р' (εk nk ηk k ΣωkN +ΣN n )в(Г.4)εk nk ηk k ΣωkМ +ΣМ п1,0 1,105 0,8 51,719 106,111+183,792==0,993;'Nр (εk nk ηk k Σωk +ΣN n ) 1 (1 1,105 0,8 51,719 22,738+1768,386)Эксцентриситет положения равнодействующейпоперечном направлении найдём по той же формуле:е=всехнагрузоквεk nk ηk k ΣωkМ +ΣМ п1,0 1,105 0,8 9,119 90,95+713,877==0,451;'Nр (εk nk ηk k Σωk +ΣN n ) 1 (1 1,105 0,8 9,119 45,475+2986,804)Г.1.4.
Расчет на опрокидывание в продольном направленииВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист109Расчётная схема загружения промежуточной опоры на опрокидывание впродольном направлении показана на рисунке Г.4.Рис. Г.4 - Расчётная схема загружения промежуточной опоры на опрокидывание впродольном направленииЭквивалентная нагрузка для оценки устойчивости опоры противопрокидывания подсчитывается по следующей формуле [9]:k=my ΣM ny -ΣM nonymoyεk nk ηk ΣωkM - y ΣωkMny,(Г.5)где my =0,9 - коэффициент условий работы;ny =1,1 - коэффициент надёжности по назначению;Сумма опрокидывающих моментов определяется по следующейформуле:ΣМno =(syn z yn β+syo zyo ) ny ηy =(31,358 18,38 1+6,355 10,815) 1,4 0,5=451,563(тсм);Сумма удерживающих моментов определяется по следующей формуле[9]:'ΣМ ny =ΣQi dQi nQi + (p1 np1 +pp1 n'p ) d1 λ-(p12 np +pp2 np ) d 2 λ2 0,5,ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист110гдеdQi =2,5(м); nQi =0,9;Подставляя численные значения в формулу, получим:'ΣМ ny =ΣQi dQi nQi + (p1 np1 +pp1 n'p ) d1 λ+(p12 np +pp2 np ) d 2 λ2 0,5=1546,354 2,5 0,9+(3,675 0,9+1,6 0,9) 45,475 (2,5+0,515)+(3,675 0,9+1,6 0,9) 45,475 (2,5-0,515) 0,5=4558,759(тсм);Разность площадей линий влияния опрокидывающих и удерживающихмоментов от временной нагрузок, определяется по следующей формуле:оΣωkМ -mynyΣωkМ =0,1 zt β L2 ξymyny d 2 ω2 =0,1 18,388 45,99 1 0,8-0,81,985 45,475 0,5=33,329(м 2 );1,1Подставляя численные значения в формулу, получим:my ΣM ny -ΣM nony0,84558,759-451,5631,1k===97,646(тс/м).11,10,833,329 M o myo εk nk ηk Σωk - ΣωkM nyГ.1.5.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
