ПЗ Диплом - Ким Ю Гана (1052159), страница 15
Текст из файла (страница 15)
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист91(тс/м); kнi-i - эталонная временная вертикальная эквивалентная нагрузка,определяется согласно прил. 1 [7], (тс/м) k i-iн = 2,335 ; (1+ μ н ) - динамическийкоэффициент эталонной нагрузки, (1+ μ н ) = 1,761.Класс грузоподъемности по прочности заклепок будет равен:Крб =10,6772,335∙1,761= 2,597.Результаты расчета грузоподъемности по прочности сечения илиприкрепления нижней рыбки приведены в (табл.Б.8).Таблица Б.8 - Класс элементов пролетного строения повыносливости рыбокpI , (тс / м)(1+ μ н )Элемент прикрепленияk рб , (тс / м)k н , (тс / м)Верхняя рыбка10,6772,3202,3351,761К пз2,597Б.2.
Классификация грузоподъемности поперечной балкиБ.2.1. Расчет на прочность по нормальным напряжениямРасчет балок на прочность по нормальным напряжениям производитсядля следующих сечений:- в середине пролета (сечение 1-1);Рисунок.Б.5 - Схема поперечной балки к расчету на прочность по нормальнымнапряжениям: а) общий вид и расчетные сечения; б) расчетная схема и линии влиянияизгибающих моментов для сечений.ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист92ТаблицаБ.9 - Характеристики линий влиянияНомера сеченийlp ,(м)a i , (м)α(a i / lp )ωм ,(м2 )1-15,7842,8920,54,19Определение геометрических характеристик приведено в приложении А.ПДопускаемая временная вертикальная нагрузка k приз расчета напрочность по нормальным напряжениям определяется аналогичнопродольной балки.kБпр=10,5∙1,145∙4.182(0,9 ∙ 19000 ∙ 0,003570946 ∙ 0,87 − 0,5 ∙ 2,712 ∙ 4.182) =19,82(тс/м).Класс грузоподъемности для сечения 1-1:КБпр =19,822,290∙1,755= 4,932,Результаты расчета грузоподъемности на прочность по нормальнымнапряжениям приведены в таблице Б.10.Таблица Б.10 - Класс элементов пролетного строения погрузоподъемности по рассматриваемым сечениям(1+ μ н )Wнт , (см3 )№ сеченияk пσ , (тс / м)k н , (тс / м)1-13570,9519,822,2901,755Кпσ4,932Б.2.2.
Расчет на выносливость по нормальным напряжениямРасчет главных балок на выносливость производится для сечения 1-1аналогично продольной балке (рис.Б.5).Допускаемая временная нагрузка kв по выносливости главных балок [7]:kв =/ Mγ вRW0 p .pMP k θk 1где θ - переходной коэффициент, зависящий от длины загружения линиивлияния, определяемый по приложению 7 [4] θ = 0,88 ;ρв =2,392∙4,192,32∙4,19+41,245∙0,88∙4,19= 0,0618;ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист93B 12,22,2 0,25 0,79 0,25 0,0618 0,791,001,00 0,532 1Исходный коэффициент γв =0,558 сравнивается с коэффициентом γвполученным путем расчета.
Если расчетное значение отличается отисходного более чем на 5%, то корректируется исходное значение γв ,γв(исходное), равное 0,558 – не отличается от γ1-1в = 0,532 (расчетного)более чем на 5%, а значит принимается γв (исходное), равное 0,558.γвi-iДля определения k в зададим исходное значение γв =0,535 , тогда:i-ikв =10,5∙0,88∙4,18(0,9 ∙ 19000 ∙ 0,535 ∙ 0,003570946 ∙ 0,87 − 0,5 ∙ 2,32 ∙ 4,18) = 12,817(тс/м).Класс грузоподъемности по выносливости балок:КБпр=i-ikпσi-iн ∙k (1+μ н )12,817=2,290∙1,755= 3,189,i-iгде k в - допускаемая временная равномерно распределенная нагрузка прирасчете балок на выносливость по нормальным напряжениям в данномсечении, (тс/м);kнi-i - эталонная временная вертикальная эквивалентная нагрузка,определяется согласно прил.1 [2], ki-iн = 2, 290(тс / м) ; (1+ μ н ) - динамическийкоэффициент эталонной нагрузки, (1+ μ н ) = 1,755.Таблица Б.11 - Класс элементов пролетного строения погрузоподъемности на выносливость по нормальным напряжениям порассматриваемым сечениям3(1+ μ н )Квγ1-1№ сечения Wнт , (см )k в , (тс / м)k н , (тс / м)в1-13570,94612,8172,2901,7550,5583,189Б.2.3.
Расчет на прочность по касательным напряжениямГрузоподъемность главных балок по касательным напряжениямопределяется на уровне нейтральной оси балки (сечение 3-3, рис.Б.6).ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист94Рисунок.Б.6 - Расчетная схема балки при расчете на прочностьпо касательным напряжениям.Допускаемая временная вертикальная нагрузка kпτ3-3 определяетсяаналогично продольной балке.i-i=kпτ10,5∙1,142∙2,892(0,75 ∙ 0,9 ∙ 19000 ∙ 0,835 ∙ 1,21 ∙ 0,01 ∙ 0,87 − 0,5 ∙ 2,712 ∙ 2,892) =65,893(тс/м).Класс грузоподъемности по касательным напряжениям:КБпр =здесь kнi-i =2,825(тс/м) ; (1+μ н )нагрузки, (1+μ н )=1,755.65,8932,825∙1,755= 13,291,- динамический коэффициент эталоннойТаблица Б.12 - Класс элементов пролетного строения погрузоподъемности на прочность по касательным напряжениям порассматриваемым сечениямК пτ(1+μ н )k н , (тс/м)№ сеченияkпτ3-3 , (тс/м)3-365,8932,8251,75513,291Б.2.4.
Расчет на прочность поясных заклепокГрузоподъемность балок на прочность поясных заклепок определяетсяна участке пояса длинной 100(см). Расчетная схема представлена нарис.Б.7.ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист95Рисунок.Б.7 - Расчетная схема балки при расчете на прочность поясных заклепок.Допускаемая временная нагрузка k пз при непосредственном опираниипоперечин на верхние пояса балок определяется аналогично продольнойбалке по формуле [7]:k 1mRF02 100 p Sбр k Aз k nk Iбр;2где: μсрo = 0,151(см2 ); - на двойной срез, : μсмo = 0,124(cм ); - на смятие и длядальнейшего расчета принимаем наибольшее μ o = 0,151(см2 ) из расчета надвойной срез заклепок, тогда приведенная площадь заклепки:11== 6,62(см 2 ), ; Sбр = 0,001846 м3;Iбр= 0,002542 (м4)μ o 0,151- параметр, учитывающий сосредоточенное давление отнепосредственного опирания мостовых брусьев на верхний пояс балки,принимаемый по таблице 2.2 [1] Aз =1,785 .n4Foβ = з == 46,509(см2 ) = 0,004650968(м 2 );μ з 0,151Aзk 0,1 0,9 19000 0,0046509682 1,1 0,001846 1,978 0,5 1,142 1,7850,002542 28,476(тс / м).ВКР 23.05.06.
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист96Класс грузоподъемности по прочности поясных заклепок:Кпз =28,476= 5,7452,825 ∙ 1,755здесь ki-iн = 2,825(тс / м) ; (1+μ н )=1,755.Результат расчета приведен в таблице Б.13.Таблица Б.13 - Класс элементов пролетного строения погрузоподъемности на прочность поясных заклепок по рассматриваемымсечениям'Iбр , (см 4 )Sбр, (см 3 )(1+μ н )К пзk н , (тс/м)k пз , (тс/м)№ сечения12-2225420031846428,47652,82561,75575,745Классы грузоподъемности и нагрузки для балок проезжей части и расчетыприкрепления продольной балки с поперечной сводятся в таблице 2.2.ВКР 23.05.06.
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист97ПРИЛОЖЕНИЕ ВРАСЧЕТ ПРИВЕДЕННЫХ БАЛЬНЫХ ОЦЕНОКПриведенные бальные оценки рассчитываются согласно формуле (1.6)и перечня дефектов на мосту (табл.1.6).Расчет по проезжей части:Кп.ч. = 3,5-(0,05∙2+0,2∙4) = 2,6,2,5 < Кп.ч.
= 2,6 < 3,5.Состояние принадлежит к II-ей категории и требует капитальногоремонта.Расчет по элементам главных ферм:Кг.ф. = 3,5-(0,05∙1+0,2∙3) = 2,85,2,5 < Кг.ф.=2,85 < 3,5.Состояние принадлежит к II-ей категории и требует капитальногоремонта.Расчет по мостовому полотну:Км.п. = 2,5-(0,05∙1+0,2∙1+0,4∙1) = 1,85,Км.п.=1,85 < 2,5.Состояние принадлежит к II-ей категории и требует реконструкции.Расчет по железобетонному пролетному строению:Кж.п. = 2,5-(0,2∙1+0,4∙1) = 1,9,Кж.п.=1,9 < 2,5.Состояние принадлежит к II-ей категории и требует реконструкции.Расчет по опорам:Коп = 3,5-(0,05∙5+0,2∙2) = 2,85,2,5 < Коп=2,85 < 3,5.Состояние принадлежит к II-ей категории и требует капитальногоремонта.ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист98ПРИЛОЖЕНИЕ ГРАСЧЕТ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ ПРОМЕЖУТОЧНОЙ ИБЕРЕГОВОЙ ОПОРГ.1.
Расчет грузоподъемности промежуточной опорыГ.1.1. Расчет промежуточной опоры по среднему давлениюРасчётная схема промежуточной опоры для расчета по среднемудавлению, показана на рис.Г.1, данная схема предусматривает загружениевременной вертикальной нагрузкой сразу двух опирающихся пролётныхстроений.Рис. Г.1 - Расчётная схема промежуточной опоры при расчетепо среднему давлениюВ расчёт по среднему давлению вводят только вертикальныепостоянные нагрузки и искомую временную нагрузку, величину которойнаходят по следующей формуле [9]:k=m n R A-ΣN n,εk nk ΣωkN(Г.1)где m=1,0 - коэффициент условий работы, для сечения по подошвефундамента (см.п.3.19) [3];ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист99m=1,15 - коэффициент условий работы, для сечения по обрезу фундамента(см.п.3.19) [9];n=0,72 - коэффициент надёжности по назначению, для сечения по подошвефундамента (см.п.3.18) [9];n=1,0 - коэффициент надёжности по назначению, для сечения по обрезуфундамента (см.п.3.18) [9];Rо =147,75(тс/м 2 ) - несущая способность грунта основания, определяется поданным обследования проектного института "Дальжелдорпроект";расчётное сопротивление кладки опоры из бетона см.(табл.2.1)[9]; с учётом климатического коэффициента kк=0,83 см.(табл.2.2) [9] и сучетом коэффициента 0,85 за счет снижения прочности климата, расчётноесопротивление равно R = 250,45(тс/м2);R=355(тс/м 2 ) -А=55(м2) – рабочая площадь поперечного сечения по подошве фундамента;А=31,155(м2) – рабочая площадь поперечного сечения по обрезуфундамента;εk =1,0- доля вертикальной нагрузки от подвижного состава, для однопутнойопоры (см.п.3.11) [9];nk =1,07- коэффициент надёжности к временным нагрузкам (см.табл.3.3)[9];- суммарная площадь линий влияния усилий;ΣωkNΣωkN =0,5λ+0,5λ12,гдеλ1 =45,475(м); λ2 =45,475(м)- длина загружения линий влияния см.(рис.Г.1);Подставляя численные значения, получим:2ΣωkN =0,5λ+0,5λ12 =0,5 45,475+0,5 45,475=45,475(м );- суммарное вертикальное усилие от постоянных нагрузок;ΣN n'ΣNn =Qi nQi +(p1 np1 +pp1 n'p ) 0,5 λ+(p12 np +pp2 np ) 0,5 λ2 ,гдеQi nQi =1,1 (178,87 2,4+14,17 2,4)=512,265(тс)- собственный вес частей тела опорывыше расчётного сечения (по обрезу фундамента) с соответствующимкоэффициентом надёжности по назначению;ВКР 23.05.06.
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист100Qi nQi =1,1 (178,87 2,4+14,17 2,4+392,7 2,4)=1546,354(тс)- собственный вес частей телаопоры выше расчётного сечения (по подошве фундамента) ссоответствующим коэффициентом надёжности по назначению.Q1 =178,87(м 3 )- объем промежуточной опоры, выше сечения по кладке опоры;Q2 =14,17(м 3 )- объём подферменника опоры, выше сечения по кладке опоры;Q3 =392,7(м 3 )- объём фундамента опоры, выше сечения по подошвефундамента; γб =2,4(тс/м 3 )- удельный вес тяжелого бетона;р1 =р2 =3,675(тс/м)- интенсивность постоянной нагрузки от веса пролётногостроения;n =1,1 - коэффициент надёжности по нагрузке для пролётного строения;p1n =1,2 - коэффициент надёжности по нагрузке для мостового полотна;'pПодставляя численные значения в формулу, для сечения по обрезуфундамента получим:ΣN n =Qi nQi +(p1 np1 +pp1 n'p ) 0,5 λ1 +(p2 np +pp2 n'p ) 0,5 λ2 =512,265++(3,675 1,1+0,7 1,2) 0,5 45,475+(3,675 1,1+0,7 1,2) 0,5 45,475=734,297(тс);Подставляя численные значения в формулу, для сечения по подошвефундамента получим:'ΣN n =Qi nQi +(p1 np1 +pp1 n'p ) 0,5 λ+(p12 n p +p p2 n p ) 0,5 λ2 =1546,354++(3,675 1,1+0,7 1,2) 0,5 45,475+(3,675 1,1+0,7 1,2) 0,5 45,475=1768,386(тс);Подставляя численные значения в формулу, для сечения по обрезуфундамента, получим:k=m n R A-ΣN n 1,15 1,0 294,65 31,155-734,297==195,473(тс/м);εk nk ΣωkN1,0 1,105 45,475Подставляя численные значения в формулу, для сечения по подошвефундамента, получим:k=m n R A-ΣN n 1 0,72 147,75 55-1768,386==81,244(тс/м);εk nk ΣωkN1,0 1,105 45,475ВКР 23.05.06.
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист101Г.1.2. Расчет промежуточной опоры по максимальному давлениюГрузоподъемность промежуточных опор по максимальному давлениюопределяется как в продольном, так и в поперечном направлении.Г.1.2.1 Расчет промежуточной опоры по максимальному давлениюпо подошве фундамента в продольном направленииСхема загружения временной нагрузкой одного пролёта показана нарисунке Г.2.Рисунок Г.2 - Расчётная схема промежуточной опоры при расчете по максимальномудавлениюΣNn ρх =1768,386 1,83=3236,146(тсм);Допускаемую временную нагрузку определяют по следующей формуле[9]:k=m n R Wх -(ΣN n +ΣM n ),εk nk ηk (ΣωkM +ΣωkN ρх )(Г.2)где W - момент сопротивления;хWх =a b 2 5 11 2==100,83(м 3 );66ВКР 23.05.06.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
