ПЗ Диплом - Ким Ю Гана (1052159), страница 13
Текст из файла (страница 13)
– 79 с.3. Инструкция по содержанию искусственных сооружений ЦП-628 / МПСРоссии. Транспорт. 1999. 108с.4. Технологические правила цементации кладки искусственныхсооружений/ М. Транспорт, 1989г.5. Технологические правила ремонта каменных, бетонных ижелезобетонных конструкций эксплуатируемых железнодорожных мостов,Москва, 2005г.6. Технико-экономическое сравнение и оценка проектных вариантовмостовых сооружений.
Методические указания к курсовому и дипломномупроектированию. – Хабаровск: ХабИИЖТ, 1982. – 61с.7. Расчеты грузоподъемности и усиления металлических пролетныхстроений железнодорожных мостов. Ю.В. Дмитриев, Г.М. Боровик, А.А.Иншин/ Хабаровск, 1999г.8. Руководство по определению грузоподъемности металлическихпролетных строений железнодорожных мостов/ Москва, 2015г.9.Руководствопоопределениюгрузоподъемностиопоржелезнодорожных мостов / МПС России. М.: Транспорт, 1995г.10. Руководство по определению грузоподъемности железобетонныхпролетных строений железнодорожных мостов/МПС. М.: Транспорт, 1989г.11.
Проектирование мостового перехода на участке пересечения реки страссой железной дороги/ Москва, 2003г.12. Содержание, реконструкция, усиление и ремонт мостов и мостовыхтруб\ В.о. Осипов, Ю. Г. Козьмин/ Москва: "Транспорт", 1996г.13. Проектирование металлических мостов: Учебник для ВУЗов/ Подредакцией А. А.
Петропавловского. – М: Транспорт, 1982. – 320с.14. Безопасность жизнедеятельности. Учебник для вузов/С.В. Белов,А.В. Ильницкая, А.Ф. Козьяков.; Под общей редакцией С.В. Белова. –М.:Высшая школа., 1999. – 448 с.15. Охрана окружающей среды: Учебник для вузов/ С. В. Белов, Ф.А.Барбинов, А.Ф. Козьяков. Под редакцией С.В. Белова. – М.: Высшаяшкола., 1991.
– 319 с.16. Полевиченко А.Г. Правила оформления курсовых и дипломныхпроектов: Методические указания. – Хабаровск: Издательство ДВГУПС,2000. – 26 с.: ил.17. Методические указания к курсовому проекту по дисциплине«Организация, планирование и управление строительством мостов».
–Хабаровск: Издательство ХабИИЖТ, 1979. – 54 с.ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист7618. Бобриков Б.В., Русаков И.М., Царьков А.А. Строительство мостов:Учебник для вузов. Под редакцией Б.В. Бобрикова. – М.: Транспорт, 1987. –304 с.19. Технология, организация и планирование строительства мостов.Бобриков Б.В., Русаков И.М., Царьков А.А.
Издательство «Транспорт». 1967г. – 462 с.20. Механизация строительства мостов. Владимирский С.Р.Издательство «ДНК». 2005 г. - 152 с.21. Строительство мостов. Смирнов В.Н. Издательство «ДНК». 2007 г. 288 с.22. Богданов Г.И., Владимирский С.Р., Козьмин Ю.Г., Кондратов В.В.Проектирование мостов и труб. Металлические мосты. - М: Маршрут, 2005.- 460 с.ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист77ПРИЛОЖЕНИЕ АОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИКСЕЧЕНИЯ ПРОЕЗЖЕЙ ЧАСТИА.1.
Определение геометрических характеристик сеченияпродольной балкиСечение продольной балки показано на рис. А.1.220F223,823,86 4F3Состав сечения:ГЛ 220х4;2L 100х100х6;ВЛ 1210х10;2L 100х100х6;ГЛ 220х4;587,261110F1586,26141210Хo1218Хo104 627,827,8220Рис. А.1 - Схема к определению геометрическиххарактеристик сечения продольной балкиГеометрические характеристики определяются с помощью программыExcel (табл.А.1.).Таблица А.1 - Геометрические характеристики сечения продольнойбалкиРасстояние№Размерыотэлеме сечениянейтральнойнта, ммоси, y (мм)ГЛ220×46072L 100×100×6577BЛ1210×1002L 100×100×6577ГЛ220×4607Итого:МоментМомент СтатическПлощадьсопротивлинерции ий момент, A (м2)ения, I (м4), S (м3), W (м3)0.00084 0.000309 0.000510.00240 0.000799 0.001380.01210 0.001476 0.001830.00240 0.0007990.00084 0.0003090.01858 0.003693 0.00372 0.0000610ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаМоментсопротивления, Wo (м3)0.0000519Лист78А.2. Определение геометрических характеристик сеченияпоперечной балкиF233,133,14Сечение продольной балки показано на рис.
А.2.Состав сечения:2L 100х100х4;ВЛ 1210х10;2L 100х100х4;565,959910F1Хo565,95991210Хo433,133,1Рис. А.2 - Схема к определению геометрических характеристиксечения поперечной балкиГеометрические характеристики определяются с помощью программыExcel (табл.А.2.).Таблица А.2. - Геометрические характеристики сечения поперечнойбалкиРасстояниеМоментМомент№РазмерыМомент СтатическотПлощадьсопротивл сопротивлэлемен сеченияинерции ий моментнейтральной , A (м2)енияенията, мм, I (м4), S (м3)3оси, y (мм), W (м ) , Wo (м3)2L100×100×45770.00160.000533 0.000923BЛ1210×1000.01210.0014762L100×100×45770.00160.0005330.01530.002542 0.002753 0.0000420 0.0000357Итого:0.00183ВКР 23.05.06.
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист79ПРИЛОЖЕНИЕ БРАСЧЕТ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ ПРОДОЛЬНЫХ БАЛОКБ.1. Классификация грузоподъемности продольной балкиБ.1.1. Расчет на прочность по нормальным напряжениямРасчет балок на прочность по нормальным напряжениям производитсядля следующих сечений:- в середине пролета (сечение 1-1);ГЛ 4250+210х121-1352ВЛ 5480+1210х10L100+100х104841а)1б)kПНР2749 мω1-1=3,77 α=0,5ЛВ М1-11,37λ= 5,498 мРисунок.Б.1 - Схема продольной балки к расчету на прочность по нормальнымнапряжениям: а) общий вид и расчетные сечения; б) расчетная схема и линии влиянияизгибающих моментов для сечений.Таблица Б.1 - Характеристики линий влияния Мilp ,(м)α(ai /lp )ai ,(м)Номер сечений1-15,4982,7940,5ωм ,(м2 )3,77Определение геометрических характеристик приведено в приложении А.Допускаемая временная вертикальная нагрузка kБпр из расчета напрочность по нормальным напряжениям определяется [7]:kБпр =1i-im R c Wнтi-i -Σpi npi εp ωMp ,i-i εk nk ωMkВКР 23.05.06.
ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДата(Б.1)Лист80где εk =εр =0,5 - доля временной вертикальной нагрузки от подвижногосостава, приходящаяся на одну балку;nk ,np - коэффициент надежности к временной нагрузке;nk =1,145 - определяется по [3];i-ii-iωMk,ωMp- площади линии влияния изгибающего момента i -ом сечении (рис.Б.1); m - коэффициент условий работы, m=0,9 ;R - расчетное сопротивление литого железа, R=19000 (тс/м2);c - коэффициент, учитывающий ограниченное развитие пластическихдеформаций в сечении при проверке его на изгиб;Wнтi-i - фактический момент сопротивления (с учетом коррозии) в i -омсечении, м3 (табл. Б.1);Σpi npi - суммарная расчетная интенсивность постоянной нагрузки, тс/м:Σpi npi = P1 np1+ P2 np2 = 0,72∙1,1+1,6∙1,2 = 2,712 (тс/м),где p1 =0,72(тс/м) - вес продольной балки, находим по графикам (приложение 1[7]);p2 =1,6(тс/м) - вес мостового полотна на плитах БМП(предполагается предварительная их установка с целью усиления);np1 =1,1; np2 =1,2 - коэффициенты надежности для постоянной нагрузки;Допускаемая временная вертикальная нагрузка для сечения 1-1;kБпр =10,5∙1,145∙3,78(0,9 ∙ 19000 ∙ 0,005189 ∙ 0,87 − 0,5 ∙ 2,712 ∙ 3,78) = 22,005(тс/м).Класс элемента пролетного строения по грузоподъемности К iопределяется из выражения [7]:Кi =i-ikпσ,(Б.2)kнi-i ∙ (1+μ н )i-iгде kпσ- допускаемая временная равномерно распределенная нагрузка израсчета на прочность по нормальным напряжениям в данном сечении,i-i(тс/м); kн - эталонная временная вертикальная эквивалентная нагрузка,i-iопределяется согласно прил.
1 [1], тс/м; kн =2,335 , тс/м; (1+μ н ) - динамическийкоэффициент эталонной нагрузки, (1+μ н )=1,761.Класс грузоподъемности для сечения 1-1:КБпр =22,0052,335∙1,761= 5,351.ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист81Результаты расчета грузоподъемности на прочность по нормальнымнапряжениям приведены в (табл. Б.2).Таблица Б.2 - Класс элементов пролетного строения погрузоподъемности на прочность по нормальным напряжениям порассматриваемым сечениям(1+μ н )Кпσ№ сеченияkпσ , (тс/м)kн , (тс/м)1-122,0052,3351,7615,351Б.1.2.
Расчет на выносливость по нормальным напряжениямРасчет главных балок на выносливость производим для сечения 1-1,(рис.Б.1)Допускаемая временная нагрузка kБв по выносливости главных балок [7]:kв =/ MγRW,p0p P M в k θk1(Б.3)где - переходной коэффициент, зависящий от длины загружения линиивлияния, определяемый по приложению 7 [4] θ=0,88 ;p p i - суммарная нормативная интенсивность постоянной нагрузки (см.п. 4.1.1); в – коэффициент, определяемый по формуле [7]B 1(0,79 0,25) (0,79 0,25)B1(Б.4)где β -эффективный коэффициент концентрации напряжений длярассматриваемого сечения, см.
приложение 7.1 [7],β=2,2 -для расчетных сечений с коррозионными повреждениямиповерхности в виде сыпи и язв глубиной более 1,20(мм);ξ -коэффициент режима загружения, принимаемый по приложению 7.2 [7]ξ=1,00 ;ρВ-коэффициентасимметриициклапеременныхнапряжений,определяемый по формуле [7]:Σpi × ωМpρВ =.(Б.5)Σp × ωMk + kв × θ × ωМpρв =2,392∙3,782,32∙3,78+37,253∙0,88∙3,78= 0,0675;ВКР 23.05.06. ПЗ 459Изм.Лист№ докум.ПодписьДатаЛист82B (Б.6)1 0,530 12,22,2 0,25 0,79 0,25 0,0675 0,791,001,00 Исходный коэффициент γв =0,535 сравнивается с коэффициентом γполученным путем расчета.
Если расчетное значение отличается отисходного более, чем на 5%, то корректируется исходное значение γ .γв (исходное), равное 0,535 – не отличается от 0,530 (расчетного)более чем на 0,93%, а значит принимается γ (исходное), равное 0,535вввi-iвДля определения k зададим исходное значение γв =0,535 , тогда:i-ikв =10,5∙0,88∙3,78(0,9 ∙ 19000 ∙ 0,535 ∙ 0,005189 ∙ 0,87 − 0,5 ∙ 2,32 ∙ 3,78) = 22,205(тс/м).Класс грузоподъемности по выносливости балок [7]:Кi =i-ikпσi-iн(Б.7),k ∙ (1+μ н )где k - допускаемая временная равномерно распределенная нагрузка прирасчете балок на выносливость по нормальным напряжениямв данном сечении, (тс/м);kнi-i - эталонная временная вертикальная эквивалентная нагрузка,i-iпσопределяется согласно прил.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
