LAB#3 (1051635), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

После выхода установки на режим дозатором 34 в смеситель 46 подается вода в количестве, рассчитанном студентами предваритель­но для получения заданного значения g_k=G_b/(G_г+G_b)• При этом повы­шение давления на входе из=за впрыска воды компенсируется сни­жением расхода горячего газа таким образом, чтобы в результате перестройки режима температура н давление на входе в сопло оста­лись постоянными.

После выхода турбины на стационарный режим по сигналу "Замер" измеряются следующие параметры:

1. Давление на входе в турбину P₀^* ,атм;

2. Температура на входе t₀,^oC;

3. Давление на выходе из турбины p₂ атм;

4. Перепад давлениа на шаибе газа dp_г кг/см²;

5. Перепал давления на шайбе воды dр_в кг/см²;

6. Число оборотов турбины n , об/мин;

7, Усилие на статоре гидротормоза Р , кг.

Далее при том же g_к с помощью вентиля 35 уменьшается расход воды в гидротормоз, что приводит к увеличению числа оборотов тур бины, и снова производится те же измерения при n=const.

Таким образом, обороты турбины изменяются 3-4 раза в пре­делах 6000-15000 об/мин.

Затем производятся такие же испытания турбины на двух дру­гих режимах при других содержаниях жидкой фазы g_k

Результаты измерений записываются в табл. 1

Таблица 1

Методика обработки результатов опыта

Обработка результатов измерений производится по зависимо­стям, выведенный в предположении равновесного течения двухфаз­ной смеси. Сложность процессов при течении двухфазной смеси по проточной части турбины пока на позволяет учесть в общем виде теплообмен между фазами, сепарацию на рабочих органах и других, поэтому течение смеси рассматривается при следующих допущениях:

а) течение стационарное и одномерное;

б) течение без теплообмена о окружающей средой;

в) массовые расходы фая постоянны, фазовые переходы отсут­ствуют, т.е. нет испарения капель иэ-эа малого времени пребыва­ния в сопле и ни решетке рабочих лопаток, низкого перепада тем­ператур между газом и жидкостью.

Обработка результатов эксперимента проводится в следующем порядке.

1. Определяется расход газа через турбину по формуле

где К_ш = 49,7- коэффициент шайбы, установленной в газводе;

Rг= 50 - газовая постоянная продуктов сгорания, кгм/кг.град.

2. Расход воды на впрыск перед соплом турбины G_в определя­ется по тарировочному графику G_в=f(dp_в).

5. Определяется суммарный массовый расход рабочего тела

G=G_г+G_в .

4, Располагаемая адиабатная работа турбины подсчитывается по формуле

где R_пр - газовая постоянная двухфазной смеси, кгм/кг.град;

n - показатель адиабаты для двухфазного потока. Величины Rпр и n определяются по следующим формулам :

R_np= R_гg_г

где g_г - относительная доля газа в рабочем теле, g_г=G_г/(G_г+G_в)

q_k - относительная доля воды в рабочеv теле.

q_k=G_в/(G_г+G_в);

C _vг - теплоемкость газа при постоянном объеме, ккал/кг.град;

С_в - теплоемкость воды, С_в =1 ккал/кг.град ;

C_pг- теплоемкость газа при постоянном давлении, ккал/кг.град, С_рг=С_vг К, C_pг = C_vг+AR, .

Для К = 1,4 и R_г= 50 кгм/кг.град C_vг= 0,176 ккал/кг град, С_рг =0.246 кквл/кг град.

5. Располагаемая мощность турбины N₀=GZ_ад/75 л.с.

6. По величине замеренного усилия на статоре гидротормоза определяется крутящий момент, переданный на гидротормоз, M_гт=P l кгм ,

где l = 0.25 м - плечо рычага, прикрепленного к статору гидро­тормоза.

7. По показаниям приборов определяется число оборотов рото­ра турбины и затем вычисляется эффективная мощность турбины N_e=M_гтn/718.2 л.с

8. Адиабатная скорость на выхода из сопла турбину С_ад=(2gZ_ад)^1/2 м/cек .

9. Окружная скорость на среднем диаметре лопаток турбины

U=ПDn/60.

10. Определяем отношение скоростей U/С_ад .

11. Определяется эффективный к.п.д. турбины

12. Определяется снижение эффективного к.п.д. турбины при двухфазном рабочем теле по сравнение с однофазным

Данные проведенного расчета записываются в табл. 2.

Таблица 2

Характеристики

Список файлов лабораторной работы