Конверсия ракетного двигателестроения (1047253), страница 18
Текст из файла (страница 18)
2,32 о О ~Ф 2,31 ф 2.3 6 и 229 е и 2,2Й е4: Ряс. 3. Рмтхя~зеипчеих характерястяка усй$НОВки ПО ~ъззхсаеияю суспензия 1ъуд Массовь(Й раскол смесй ЯЗ руднОЙ мсльяйцы, % от иоы))нсо(ьного зяа'(ение веан*(йнъ( " - .,во)мущен)(й '1'йй регулятора По стати !ескйм свл)лм 1,19) 1) ! М!й Мах ; О.п имз.п*иый! л((пей((ы(1 ! 37,6 ', !')7,3 ' Квазйоптимальйый иелйяе))ный,!! 41Л , .140,3 Прслельйый пелйнейный ! 24,7, 174,5 8 табл.
3 представлены характеристики оценки качества переходного процесса при ОЛИНВКОВ)ик ."ЩВЧСЯ!ИЯХ СУЫЫВ))ПЫХ в~лнчни ПОСТОЯПНЬ)Х возмущенИЙ, !Ц)И КССГОРЫХ ВЫ- пол!гякпся требования технического зада!и!я лля всех типов ре!тляторов, Величина воза(упв)пия прин)!За В диапазоне 52-!20 % номинальной. таблица 3 КВК ПОК(13ЫВВЕТ аияЛИЗ 11Т)!бл.)), ПряКТИ1!ЕСКяя Зиат1ИМОСГЬ МЕТОЛИКИ ПОСТрОЕПИЯ Математических моделей подтверждена адекватностью результатов моделирования и псКак показывает анализ полученных данных !табл.
2), квазиоптимальный нелинейный ре!у)!Ятор имеет диапазон парирования возмущений в статике на -230 % больше. чем испОльзуемый В настоящее время. Научной новизной является то„что модели и законы управления разработаны ня основе обоб!це!!Ия опыта и подходов, накопленных в процессе проектирования и испытаний жидкостных ракетных и газотурбинных двигателей, а также турбодетандерпых энергоустановок. Опробовяние методики провед~но при расчете параметров и законов регулирования номинального режима САУК установок„применяемых В технологическом цикле на Та)п!ахской и Норильской обогатительных фабриках, Выводы ).
Кяк показывает анализ полученных данных !Табл. 3), квазиоптимальный нели- !Вейн!ЙЙ регулято)) име('.т прием)!Смые !!Оказате)!н качества процессов 1тсгули)к)ванна и превОсходит испо)(ьзуемые В настОящее Время в сОстаВС дейстВующих устшговок регу- ЛЯТОРЫ ПО СВОИМ ПОКВЗВТЕЛЯМ КЯЧЕСТВЯ: - времени переходного процесса — па 10-)00 %; - статической ошибке — на 5-230 %; - Отсу гствию перерсгулирования.
2, ( тепшп;юстоверности и обоснованности результатов расчетов !Ва стационарных 11окататслй,' (.Татййескай ошибка,, Времй переколного процесса, с к'('!Сс('ва % От НОмйнала ! Мйй. (кочуй(е- ! Макс. воамуще- ' Мйй, (юзыуне- ' Макс. возмуше- ' Тйп Нйе: ННЕ ННЕ ! Нйс ретулй'гора , 'По статйческнм свв)лм ~ -9,9 , 'з,яз ' 92.) , '320 ! ()птим(шы(ый лсй(ейный ! 3,93: 2,31 , '49,4 ' 261 ', Ейазнойтймьльиый , '-4,11 ! 2,20 46,7 232 ! нслййсй(йлй ! Пр лел !)1 . » Йн й ! -0,19 ! 0(11 ! 21ьб ', 271 1тежимах обеснечивветсн точность»о совиваенин с вксие1тиментаньнмми Ванньржи 3-'» %.
3, С» геиень Вгтстоверноети и обоснованности реауьтьтатов расчетов на 11ерехоань1х режимах обесоечиваетсй тог1ностьго совпадения с экспериментальнеами Данными 10- 15 %. 1. Б1с»»яков укг». Автоматика аяианнонных и ракетных силовых установок, Мя Машиностроение, 1965, 2. Вал»охов СХ„Ткаченко Н.Н., Чембарнев С.В„Ярос»»явце»» С.В. Инженерная методика расчета оспом»ых параметроа турбодетщ»дернов устщ»оякн как объекта регулирования. ~Труды 1Х Международной »»»»» пянтсхннческой ко»»й»грег»»г»»»г 'Гермегнчносты аибронадежпость и экологическая без»»»»;»гность насосного н компрессорного оборудования", "П»РВНКОН - 99"./ т.2 - Сумы: Рнзопентр СумГУ, 1999. 3, Я1»г»сл»»г»г»ся С,В.
Метод го»го1»игмнческого кон»т1»уи1»ования оптимальных регуляторов нелинейных систем по принципу обобщенных управ»ооощнх снл, /Мекая»»ка в аигаини и космонавпгке. Отв. род. С. В, Челомей. Мя Машнностроенне, 1995, 4. Отчет по прг»екг»»ро»»а»»»»»о»становкн Циклон Уц40В. ГНТО 1»в 2. Под общей рг с С. Г. Ващохояя. Воронеж: - ДП ТН КБХЛ.
1999. РАСЧЕТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СТАЦИОНАРНЫХ ПРОЦЕССОВ В ГИДРОЦИКЛОНАХ Ходус В.В., канд. техн. наук Ярослазцеа С.В. 1)релстаапеиз иетоинка расчеза тех««оз««т«!««есго«х перемен!ОБ Гпзроииклоп««а, пр«л«сне!««чет«- пых та классифпкаиии измель«!Сии«,«к ки«тарп««- поа по кр)пностп а золиод среде.
Приаезеиы ПОзь«е «засчетньм сООтносиенни л«кч Определения козффиииеитсз раскола через пижпсс (пескоаое) отасрстпе„а татгке Лзк расир««!«е!«гиии тзер- ПО«! фазы суспеизни пО прод«'ктзм к««««сснф«!каиии иа основе анализа !раитпоиетри некого сос!зюз и рзс«!релезени«! Наив«Олее ь«се«к««х '!истин, !Пс п««злаюи«ихся к«зассифпка«!Ви. Цел««ю рабОты являстсЯ )тазрйбОтка матсматичсскОЙ м«!лел)1 фи)нчсских и!1ОЦВСООВ в гидроциклонах. предназначенных для разделения измельченноп) матери«глй по круп. «гости в волнои срслс и 11«эль~!синя й с.«иве трсбгсь«ого по техцолоГнц «рацгл«зз«ет)зи««с- скОГО состава. ««4атсмат ичссквя !ЯОлсль г«рсд1газнйчс1га )цы щзОвсдс1Н1Я )тасче'п10ГО а1млиза стационарных процессов при зад;нгных геометрических характеристиках гилро- ЦЦКЛО1ЦЬ Акту!шьн«зсть проблемы связа)жа с отсутствием в отр гслц ицжсн'рных методик поверочного расчета гнлроциклонов, а также инженерных методик ан«1л«па экспсримепталып гх дац11ых.
Несмотря па значительное количество работ, процессы в гидроцикло)гах сиге недостаточно нзу««ен1«1, цоскгк«ьку п«лродинамика потоков в п«дроциклопс„как инлно пз рпс. 1, крайне сложная. При работе циклоца Возникгиот два основных врапгйтсльпых потока: вне)пций нисходя«циЙ и внутре)ц!ий восходя«ций, При движении внешнего потока к вор)пине конуса нсболыпая Пасть жидкости с наиболсс кру)пп.«ми частиц«зми изаасльчснного материала выходит '!срез нижнее ОтволнОс 1псскОйос) отвсрстис, й осталы1ая жидкость с '1астипйми мсньпгсГО !)азмсра — чсрсз верхнее (слнвн«!с) отв! рстис.
Иа )зис:. 2 !гока«ип«а э«по)та танге)п!Нилы«ых с«)став)«я)оп!Нх скоросги В ц!«кл«и«с, В гк.- зуз«ьтатс лсйствия рйстяГивагопп1х 1гапряжсний в приоссвОЙ части циклОна возннкаст разр«*«в жидкости и Обрйзусгся Столб. «Кцикп1«и!ный нарами жидкости и воздухом, пол— сасывасмык« «гс)эсз отводные Отверстия 11!. большинство эмпирических формул 11) гц««я расчета расхода черсз циклон 1произвоз«ИТСЛ!«НОСТИ ЦНКЛОНП)„ПОЛ)ЧСЦНЫХ На ОсНОВС О61ЦСЙ форыуды исТСЧсния НЗ затОПЛСН- НО!о Отверстия. нс ООьясця«.т г)арадоксалын«!Й характс)з зависимОстн щ!ОизвОдителы10- сти От рах1ичцых факт«)рОВ. 11аг«рих«ср„п!)и увел!1«!спин содсржаниЯ твсрдОГО В суспснзии, а следовательно ее плотности и 1гязког.ги„расход гсрсз циклон не уменьшается„а наоборот, возрастасг.
При увеличении гидравлического сопротивления )а счет увеличения длины циклона или уменьшения угла конуса расход также не умен!«Пп«сгся, а увели ги«Кается 11), 121. Поэтому пропсссы в циклоне рассмотрспь1 с других нозигц1й, т.с. рассхг«гг)знв«зстся расщзслсленис статических дшглсний ПО радиусу Гил)зо1зикзиш как результат действия центробежных сил„й д Гя опрс)!Слепил коэф«)щцислпол 11стс«!ения вргн«гй«оцгсйся жидкости че)тсз слцвное Отверст)«с 1цтик«е!Гены положения т!.- ории цснтробежнь)х форсунок ЖРД.
Пе!Вюеее е6))е!м6 Р)!е, ! ~':.Ве))е Ввтееев )е)икее))! В ГййРе!))асеев)!е Рве. 2. Раепрелелевве та)))ен!)иолы)! )х ехо)))!ете)! В е)!))Рее)В!)с!О))е ) ВСЩ)ЕДЕ!)СИНЕ ТЗНГИЩПЯЛЬНЫХ СКОРОСТЕЙ, ДЭВДЕННН н Опрсделенмс рвднтсв ВОздтшнОГО столбв !) !)) н!)!в;и ))ОЙ! )киткости ~Т1 твит» ицивтьивв сос)ввввхчцвв скорости Врв)пвк)ц)е)!)! В потокв сот~йсно );)коь)у сохрвпеи)ГО) )номептв кодичествй дви)ке))ив обрвтио пропорци- ОПВ))Ы))! РВДИУСУ: !ЛЕ %))е)! — ТВН)ВИЦ))ВЛЫ!)!)! СКОРОСТЬ НЯ ПЕРИФЕРИИ ЦИКЛОНВ, Гп - 1))ьтиус ГидрОпиклойй, ПО )кспе1))ьь)снтв»пуным двииым ~ )1, кв-ЗВ Гидрввлических потерь скорос"Гь р))свет х)ех)епиес, чсьч по Отому УРВВнсник), полчинВЯсь )ВкоиУ ))'е à — сОЙБ), Где и ивходитсв а пределах п =- 0,3-0,59. Скорость суспеюип на Входе опреде!)Ветен ив соотношения )Д!; !)1„Х - ОбЪЕМНЫЙ РВСХОЛ На ВХОДЕ.
) ! РИ ПРИ! ! ГГ! О)Н ")ВКОПЕ РВС ПРЕДЕДЕПНВ ОКРУЖ))ЫХ СКОРостеЕИ ))' ° Г) -СОПЯ ВЕДИ!И)РД! це!Г)1)обсххно)О ускорен)тн )ГВ 1)вдиусе Г Прирост давлении пв влеисепарноги слое от Г до Г+с1)' От сил)Я тигкссти в ги)ле цс)Г)— робеткнь)х ускоренин составит 1 (Ур:--. р ((((*()'Г == р ° Г1:*„х- °,-, ..... (.Г, 2в 2(гс ( * где - р плотность суспс)Г)ии, Перепад статических давлений в циклоне определяем интегрировйииегв Указанно)о выражения в пределах От р((ДИУса вотдуии(ОГО С) ОЛОЙ ДО 1твдиусй ПИКЛОца. Избь('(ОЧНО дйвленис па р)!Днусс столОЙ принимаем р()иным цут(к).
При Отсу)'ствии (цтгерь йо вход- ноги патрубкс вход)к)е дайдепис в соответствии с вйконом 15ерцус()()( Гб)св),цц((ст с Глтическое давлецис на периферий пнкло)га )га всличипу ско1)к)стпОГО нг(нор)(. С учс)ои .)того получас)и соотнои(е)-н(е, связ)ввв)огпее давление нй Входе в циклов) и Гадиус ьо) дупгного столба: Обь)п)о диаметр воадунн)ого сто(ба равен 60-20 '-6 ди()х(егра слив)(о)О от))срс)ТЛЯ 111 Расчетный диа)ветр во:(2(уп)ного столба, о()реде.)е)п(ый по уквванцогиу выр(океци)о„составлвет 0,6-11,ь' диагиеца сливного пйтрубкв. ПО извест)(ому значенито 1хадиуса стО))оа можно ОГ)реле)пп'ь кооф(~)ициснт расхода сливного патрубк)), исцольаув !Сориго цецтробс)кц)их форсунок '(4~. 14О)ФФициент рвсхОдй со)в)асио 141 ОГ)ределяется иа вь(р)))кении Гдс (Р 1-(Гст/)с)(1 " КО)ф(рн(п)снт ГкнвОГО ссчепив 1вв)гвто) О жидкостью), )сл - рвДиус сливноГО па Гр) бкв.
ДЙ)пенис па р(ьаиусс сливпОГО паГрубка Опре„'(сляси, подставляя В виратксп)(с для цсрспвда дйвлеьп))1 агнес(о ра(п(ус(( циклона рвлихс с)()(вно.р п((т1)УГ(к((. в вх(есц) ))(- та)пе(гпиь(льну(о состав)опон(У)о скорое) и на 1Н)дивов )того цатр)бка.
И((конец„к)((ссовый расход в пятрубкс опрсдслветсЯ ил выражспи)) 6с)(:= ц )( ьсл Ч 2 рс)" Рсл. По приве;(енць)и рскомендацивм Д, Уудсльцав пагрувка ца пссьовос отверс()(с дол. )кна составлять 0,5-2.5 и)/1( см, По экспер)(мсцт(ц(ьць(к( 1(ан)(ыи, удельная н;пру)ка на пссковос отверстие колсблетс)) от 1,5 До 5„45 и),'( сх(". Обрабогко)1 .)Кспсрпх(сцтал)ип)х данных получено следу)ощсе ))(пири1)сскос )((,(ра)кент(с длв КООФ(рьпп(сц)в ра(.хода !срев п((скОВОС о(всрс) и(: где д„,. бел„с1Б — диаметры входного, сливного и псскового отверстии соответственно; Х))х - х111ссова)! доля тверз!Ой среды в питгиоигем Отверстии циклона; Ьа - условная крупное п Б питгп01пем отверстии, мкм. бел - Рас«!Сп1!1Я У«слов!.иЯ кРУпность слива, мкм (Раз))СР «п)сг!!!1, ОпРедс)1иемый из Условия; 95 ",о «ьзст!и! 1Н) массе имеют размер меныпе бс;), О)к.«о1ге1пге расчетных и зкспериментал1,нь)х з)га«!Сний не превьппаст +25,Ф.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
