SP16 (1041396), страница 9

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 9)

таблицу 8);Nad = 1,16Мх / b – при изгибе стержня в плоскости, перпендикулярной оси х – х,для сечений типа 3 (см. таблицу 8);Nad = 0,5Мх / b2 – то же, для сечений типа 2 (см. таблицу 8).Здесь b, b1, b2 – расстояния между осями ветвей (см. таблицу 8).При изгибе стержня сквозного сечения типа 2 (см. таблицу 8) в двух плоскостяхусилие Nad следует определять по формулеNad = 0,5 (Му / b1 + Mx / b2).(124)9.3.4 При расчете отдельных ветвей сквозных стержней с планками в формуле(109) следует учитывать дополнительное усилие Nad от момента М и местный изгибветвей от фактической или условной поперечной силы (как в поясах безраскоснойфермы).9.3.5 Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых)трехгранных сквозных стержней с решетками и постоянным по длине равностороннимсечением следует выполнять согласно требованиям раздела 16.9.3.6 Расчет на устойчивость сквозных стержней из двух сплошностенчатыхветвей, симметричных относительно оси х–х (рисунок 12), с решетками в двухпараллельных плоскостях, подверженных сжатию и изгибу в обеих главныхплоскостях, следует выполнять:для стержня в целом – в плоскости, параллельной плоскостям решеток, согласнотребованиям 9.3.2, принимая ех = 0;для отдельных ветвей – как внецентренно-сжатых элементов по формулам (109) и(111); при этом продольную силу в каждой ветви следует определять с учетомдополнительного усилия от момента Му (9.3.3), а момент Мх распределять междуyexeyxoxyРисунок 12 – Схема сквозного сечения стержня из двухсплошностенчатых ветвейветвями пропорционально их жесткостям Ixв (см.

рисунок 12); если момент Мхдействует в плоскости одной из ветвей, то следуетсчитать его полностьюпередающимся на эту ветвь. При расчете по формуле (109) гибкость отдельной ветвиследует определять с учетом требований 10.3.10, а при расчете по формуле (111) – помаксимальному расстоянию между узлами решетки.47СП 16.13330.20119.3.7 Расчет соединительных планок или решеток сквозных внецентренносжатых (сжато-изгибаемых) стержней следует выполнять согласно требованиям7.2.8 и 7.2.9 на поперечную силу, равную бóльшему из двух значений:фактической поперечной силе Q или условной поперечной силе Qfic, вычисляемойсогласно требованиям 7.2.7.В случае когда фактическая поперечная сила больше условной, следуетсоединять ветви сквозных внецентренно-сжатых элементов, как правило,решетками.9.4 Проверка устойчивости стенок и поясов9.4.1 Расчетные размеры проверяемых на устойчивость стенок и поясных листов(полок) следует принимать согласно требованиям 7.3.1 и 7.3.7.9.4.2 Устойчивость стенок внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) элементовследует считать обеспеченной, если условная гибкость стенки λ w  (hef / t w ) R y / E непревышает значений предельной условной гибкости λ uw , определяемых по формуламтаблицы 22.9.4.3 При выполнении условия 0,8  N / ( e A Ry c )  1 предельную условнуюгибкость λ uw , вычисленную по формулам (125) и (126) таблицы 22, допускаетсяувеличивать путем определения ее по формулеλ uw = λ uw1 + 5 ( λ uw 2 – λ uw1 ) (1 –N), e AR y γ c(131)где λ uw1 и λ uw2 – значения λ uw, вычисленные по формулам (125), (126) и (127)таблицы 22.При выполнении условия N / ( e A Ry c ) < 0,8 значение λ uw следует приниматьравным λ uw 2 .9.4.4 Стенки внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) элементов сплошногосечения (колонн, стоек, опор и т.п.) при λ w  2,3 следует, как правило, укреплятьпоперечными ребрами жесткости в соответствии с требованиями 7.3.3.9.4.5 При укреплении стенки внецентренно-сжатого (сжато-изгибаемых) элементапродольным ребром жесткости (с моментом инерции Irl  6 hef t w3), расположеннымпосередине стенки, наиболее нагруженную часть стенки между поясом и осью ребраследует рассматривать как самостоятельную пластинку и проверять по формуламтаблицы 22.

При этом расчет и проектирование ребра и элемента в целом следуетвыполнять с учетом требований 7.3.4.9.4.6 В случаях когда фактическое значение условной гибкости стенки λ wпревышает предельное значение λ uw , вычисленное для сечений типа 1 по формуламтаблицы 22, а для сечений типов 2 и 3 с учетом примечания 2 таблицы 22 (при  0,5), допускается проверку устойчивости стержня по формулам (109), (115) и (116), атакже при   0,5 по формуле (111) выполнять с учетом расчетной уменьшеннойплощади Аd в соответствии с 7.3.6.48СП 16.13330.2011Т а б л и ц а 22Схема сеченияи эксцентриситетУсловияпримененияформулexТипcечения1xxyy2xгибкость стенкиxλ uw = λ uw1 =1,3 + 0,15 λ 2x(125)λx  2λ uw = λ uw1 =1,2 + 0,35 λ x  3,1(126)λ uw = λ uw 2 =1,42ccr R y γc12yσ1 (2  α  α 2  4β 2 )ex3xxλ uwλx < 2су  e;exy1  mx  10;длядвутаврасу > eПредельная условная 0,7 +2,4(127)12λ uw = 0,75 λ uw 2  0,52 + 1,8 (128)1  bf / hef  2;λ uw = (0,4+0,07 λ x )(1+0,25 2  b f /hef )exyx4x(129)0,8  λ x  4yxx5xxyxmy  1λ uw = 2 АR у γ с / N  5,5(130)yОбозначения, принятые в таблице 22:λx– условная гибкость стержня в плоскости действия момента;ссr – коэффициент, определяемый по таблице 17 в зависимости от ; = (1 – 2) / 1 (здесь 1 – наибольшее сжимающее напряжение у расчетной границы стенки,принимаемое со знаком «плюс» и вычисленное без учета коэффициентов e , су и exy;  2 – соответствующеенапряжение у противоположной расчетной границы стенки);  = 0,15 ссr  /1 (здесь  = Q / (tw hw) – среднеекасательное напряжение в рассматриваемом сечении; для коробчатого сечения  = Q / (2tw hw); bf – ширина полкитавра.Примечания1 Для сечений типа 1 при значениях 0 < mx < 1 или 10 < mx  20 значениялинейной интерполяцией между значениямиλ uw , вычисленнымиλ uwследует определятьсогласно 7.3.2 (mx = 0) или 8.5.8 (mx = 20) ипо формулам (125) и (126) соответственно.2 Для сечения типа 2при   0,5 значениеλ uwследует определять дважды: согласно 7.3.2 и сиспользованием формул (125), (126); при 0,5 <  < 1 – линейной интерполяцией между значениямиλ uw ,вычисленными при  = 0,5 и  = 1.3 Для сечения типа 4 приλ x < 0,8 или λ x > 4 в формуле (129) следуетприниматьλ x = 0,8 или λ x = 4соответственно.4 Для сечений типа 5 при значениях 0 < my < 1 значенияинтерполяцией между значениямиλ uw , вычисленными согласноλ uw следуетопределятьлинейной7.3.2 (my = 0) и по формуле (130).49СП 16.13330.20119.4.7 Устойчивость поясов (полок) внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых)стержней с гибкостью 0,8  λ x ( λ y )  4 следует считать обеспеченной, еслиусловная гибкость свеса пояса (полки) λ f = (bef / tf) Ry /E или поясного листаλ f 1 = (bef,1 /tf)Ry /E не превышаетзначений предельнойусловнойгибкостиλ uf ( λuf ,1 ), определяемых по формулам таблицы 23.Т а б л и ц а 23Предельная условная гибкостьСхема сечения иэксцентриситетy befxexxyyy2efлистаλ uf или поясногоλ uf ,1стержня 0,8 при гибкостиλx (λy )  4λ uf = λ ufc – 0,01(1,5+ 0,7 λ x )mx (132)x0  mx  5efλ uf ,1 = λ ufc – 0,01(5,3+1,3 λ x )mx (133)ex1yсвеса поясаУсловиепримененияформулexТипсеченияxxy3exxxλ uf = 0,36 + 0,10 λ x(134)λ uf = 0,36 + 0,10 λ y(135)_y4xeyyey xxyОбозначение, принятое в таблице 23:λ ufc предельное значение условной гибкости свеса пояса или поясного листа центрально-сжатогоэлемента, определяемое согласно требованиям 7.3.8 и 7.3.9.П р и м е ч а н и е – При 5 < mx  20 значениямежду значениямиопределять линейной интерполяциейλ uf ( λ uf ,1 ), вычисленными по формулам настоящей таблицы,m = 20) соответственно.50λ uf ( λ uf ,1 ) следуети согласно 8.5.18 и 8.5.19 (приСП 16.13330.20119.4.8 Для полок (стенок) с отгибами (см.

рисунок 5) значения предельнойусловной гибкости λ uf ( λ uf ,1 ), определяемые по формулам таблицы 23, следуетумножить на коэффициент 1,5.Размеры отгиба следует определять согласно требованиям 7.3.10.9.4.9При назначении сечений внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемыхэлементов по предельной гибкости (раздел 10.4) значения предельных условныхгибкостей стенки λ uw , определяемых по формулам таблицы 22, а также поясовλ uf ( λ uf ,1 ), определяемых по формулам таблицы 23 и согласно требованиям 9.4.8, m AR y /N (здесь  m –допускается увеличивать умножением на коэффициентменьшее из значений  е, с у,  еху, использованное при проверке устойчивостиэлемента), но не более чем в 1,25 раза.10 Расчетные длины и предельные гибкости элементовстальных конструкций10.1 Расчетные длины элементов плоских ферм и связей10.1.1 Расчетные длины сжатых элементов плоских ферм и связей в ихплоскости lef и из плоскости lef,1 (рисунок 13, а, б, в, г), за исключением элементов,указанных в 10.1.2 и 10.1.3, следует принимать по таблице 24.lг)llllд)lб)l1lll1lllllа)llll1в)lllllllа – треугольная со стойками; б – раскосная; в – треугольная со шпренгелями;г –полураскосная треугольная; д – перекрестнаяРисунок 13– Схемы для определения расчетных длин сжатых элементов(обозначения – см.

таблицу 24) решеток ферм10.1.2 Расчетные длины lef и lef,1 верхнего пояса фермы (неразрезного стержня)постоянного сечения с различными сжимающими или растягивающими усилиями научастках (число участков равной длины k ≥ 2) в предположении шарнирногосопряжения (рисунок 14, а) элементов решетки и связей допускается определять поформулам:51СП 16.13330.2011в плоскости пояса фермыlef = (0,17α3 + 0,83) l ≥ 0,8 l,(136)где α – отношение усилия, соседнего с максимальным, к максимальному усилию впанелях фермы; при этом 1 ≥ α ≥ – 0,55;из плоскости пояса фермыlef,1 = [0,75 + 0,25 (β / k– 1)2k–3] l1 ≥ 0,5 l1,(137)где β – отношение суммы усилий на всех участках (рассматриваемой длины междуточкамизакрепленияпоясаизплоскости),кромемаксимального, кмаксимальному усилию; при этом (к – 1) ≥ β ≥ – 0,5.

При вычислении параметра β вформуле (137) растягивающие усилия в стержнях необходимо принимать со знаком«минус».Т а б л и ц а 24Расчетные длины lef и lef,1опорныхпрочихпоясовраскосов иэлементовопорныхрешеткистоекНаправление продольного изгибаэлемента фермы1 В плоскости фермы lef :а) для ферм, кроме указанных в позиции 1,бб) для ферм из одиночных уголков и ферм с прикреплением элементов решетки к поясам впритык2 В направлении, перпендикулярном плоскости фермы(из плоскости фермы) lef,1:а) для ферм, кроме указанных в позиции 2,бб) для ферм с прикреплением элементов решетки кпоясам впритык3 В любом направлении lef = lef,1 для ферм из одиночныхуголков при одинаковых расстояниях между точкамизакрепления элементов в плоскости и из плоскостифермыllll0,8l0,9ll1l1l1l1l10,9l10,85ll0,85lОбозначения, принятые в таблице 24 (см.

Характеристики

Список файлов учебной работы