SP16 (1041396), страница 17

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 17)

При этом следуетпроверять изменение кривизны покрытия по двум направлениям – вдоль и поперекнитей. Необходимая стабильностьдостигается с помощью конструктивныхмероприятий: увеличениемнатяжения нити за счет веса покрытия илипредварительногонапряжения;созданиемспециальнойстабилизирующейконструкции; применением изгибно-жестких нитей; превращением системы нитей икровельных плит в единую конструкцию.15.8.5 Сечение нити должно быть рассчитано по наибольшему усилию,возникающему при расчетной нагрузке, с учетом изменения заданной геометриипокрытия.

В сетчатых системах, кроме этого, сечение нити должно быть проверено наусилие от действия временной нагрузки, расположенной только вдоль данной нити.15.8.6 Вертикальные и горизонтальные перемещения нитей и усилия в нихследует определять с учетом нелинейности работы конструкций покрытия.15.8.7 При расчете нитей из канатов и их закреплений коэффициенты условийработы следует принимать в соответствии с таблицей 47 (раздел 17). Длястабилизирующих канатов, если они не являются затяжками для опорного контура,коэффициент условий работы с = 1.15.8.8 Опорные узлы нитей из прокатных профилей следует выполнять, какправило, шарнирными.91СП 16.13330.201115.9 Фланцевые соединения15.9.1 При проектировании фланцевых соединений следует:применять сталь для фланцев С255, С285, С345, С375, С390 с относительнымсужением ψz ≥ 25 % (с учетом требований 13.3–13.5);использоватьвысокопрочныеболты,обеспечивающиевозможностьвоспринимать поперечные усилия за счет сил трения между фланцами.Требования по натяжению болтов, его контролю и плотности контакта междуфланцами даны в СНиП 3.03.01.15.9.2 При расчете фланцевых соединений в зависимости от конструктивногорешения, характера передаваемых усилий и требований эксплуатации следуетпроверять:несущую способность болтового соединения;несущую способность фрикционного соединения;прочность фланцевых листов при изгибе;прочность сварных швов, соединяющих фланец с основным элементом.15.10 Соединения с фрезерованными торцамиВ соединениях элементов с фрезерованными торцами (в стыках и базах колонн ит.п.) сжимающую силу следует считать полностью передающейся через торцы.Во внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) элементах сварные швы и болты,включая высокопрочные, указанных соединений следует рассчитывать намаксимальное растягивающее усилие от действия момента и продольной силы принаиболее неблагоприятном их сочетании, а также на сдвигающее усилие от действияпоперечной силы.15.11 Монтажные крепления15.11.1 Монтажные крепления конструкций зданий и сооружений с балкамикрановых путей, рассчитываемыми на усталость, а такжеконструкций поджелезнодорожные составы следует осуществлять сварными или фрикционными.Болты класса точности Вв монтажных соединениях этих конструкцийдопускается применять:для крепления прогонов, элементов фонарной конструкции, связей по верхнимпоясам ферм (при наличии связей по нижним поясам или жесткой кровли),вертикальных связей по фермам и фонарям, а также элементов фахверка;для крепления связей по нижним поясам ферм при наличии жесткой кровли(приваренных к верхним поясам железобетонных или армированных плит из ячеистыхбетонов или прикрепленного в каждую волну стального профилированного настила ит.п.);для крепления стропильных и подстропильных ферм к колоннам и стропильныхферм к подстропильным при условии передачи вертикального опорного давлениячерез столик;для крепления разрезных балок крановых путей между собой, а также длякрепления их нижнего пояса к колоннам, к которым не крепятся вертикальные связи;для крепления балок рабочих площадок, не подвергающихся воздействиюдинамических нагрузок;для крепления второстепенных конструкций.92СП 16.13330.201115.11.2 Для перераспределения изгибающих моментов в элементах рамныхсистем каркасных зданий допускается применение в узлах соединения ригелей сколоннами стальных накладок, работающих в пластической стадии.Накладки следует выполнять из сталей с пределом текучести до 345 Н/мм2.Усилия в накладках следует определять при минимальном пределе текучестиy,min = Ryn и максимальном пределе текучести y,max = Ryn + 100 Н/мм2.Накладки, работающие в пластической стадии, должны иметь строганые илифрезерованные продольные кромки.15.12 Опорные части15.12.1 Неподвижные шарнирные опоры с центрирующими прокладками,тангенциальные, а при весьма больших реакциях – балансирные опоры следуетприменять при необходимости строго равномерного распределения давления подопорой.Плоские или катковые подвижные опоры следует применять в случаях, когданижележащая конструкция должна быть разгружена от горизонтальных усилий,возникающих при неподвижном опирании балки или фермы.Коэффициент трения в плоских подвижных опорах следует принимать равным0,3, в катковых – 0,03.15.12.2 Расчет на смятие в цилиндрических шарнирах (цапфах) балансирныхопор следует выполнять (при центральном угле касания поверхностей, равном илибóльшем 90º) по формулеF / (1,25r l Rlp c)  1,(199)где F – давление (сила) на опору;r, l – соответственно радиус и длина шарнира;Rlp – расчетное сопротивление местному смятию при плотном касании, принимаемоесогласно требованиям 6.1.15.12.3 Расчет на диаметральное сжатие катков следует производить по формулеF / (n d l Rcd c )  1,(200)где n – число катков;d, l – соответственно диаметр и длина катка;Rcd – расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков при свободномкасании, принмаемое согласно требованиям 6.1.16 Дополнительные требования по проектированию конструкцийопор воздушных линий электропередачи, открытыхраспределительных устройств и контактных сетей транспорта16.1 Для конструкций опор воздушных линий электропередачи (ВЛ), открытыхраспределительных устройств (ОРУ) и контактных сетей транспорта (КС), как правило,следует применять стали С235, С245, С255, С285, С345, С345К, С375 по ГОСТ 27772,сталь марок 20 и 09Г2С по ГОСТ 8731 согласно приложению В.В зависимости от назначения и типа их соединений конструкции опорподразделяются на группы (см.

приложение В):группа 1 – сварные специальные опоры больших переходов высотой свыше 60 м;93СП 16.13330.2011группа 2 – сварные опоры ВЛ, кроме указанных в группе 1; сварные опорыошиновки и под выключатели ОРУ независимо от напряжения, сварные опоры подоборудование ОРУ напряжением свыше 330 кВ; конструкции и элементы КС,связанные с натяжением проводов (тяги, штанги, хомуты), а также опоры, указанные вгруппе 1, при отсутствии сварных соединений;группа 3 – сварные и болтовые опоры под оборудование ОРУ напряжением до330 кВ, кроме опор под выключатели; конструкции и элементы несущих,поддерживающих и фиксирующих устройств КС (опоры, ригели жестких поперечин,прожекторные мачты, фиксаторы), а также конструкции группы 2, кроме КС, приотсутствии сварных соединений;группа 4 – сварные и болтовые конструкции кабельных каналов, детали путейперекатки трансформаторов, трапы, лестницы, ограждения и другие вспомогательныеконструкции и элементы ОРУ, ВЛ и КС.16.2 Болты классов точности А и В для опор ВЛ высотой до 60 м и конструкцийОРУ и КС следует принимать как для конструкций, не рассчитываемых на усталость, адля фланцевых соединений и опор ВЛ высотой более 60 м – как для конструкций,рассчитываемых на усталость, по таблице Г.3 приложения Г.16.3 Литые детали следует проектировать из углеродистой стали марок 35Л и 45Лгрупп отливок II и III по ГОСТ 977.16.4 При расчетах опор ВЛ, конструкций ОРУ и КС следует приниматькоэффициенты условий работы, установленные в разделах 4 и 14, 7.1.2 и по таблице 45.Для опор ВЛ, ОРУ и КС значение коэффициента надежности по ответственностиn следует принимать равным 1,0.Расчет на прочность растянутых элементов опор по формуле (5) с заменой в нейзначения Ry на Ru / u не допускается.16.5 При определении приведенной гибкости по таблице 8 наибольшую гибкостьвсего стержня max следует вычислять по формулам:для четырехгранного стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого поконцам,max = 2l /b;(201)для трехгранного равностороннего стержня с параллельными поясами, шарнирноопертого по концам,max = 2,5l /b;(202)для свободно стоящей стойки пирамидальной формы (см.

рисунок 15)max = 2h / bi.(203)Обозначения, принятые в формулах (201) – (203):l – геометрическая длина сквозного стержня;b – расстояние между осями поясов наиболее узкой грани стержня спараллельными поясами;h – высота свободно стоящей стойки; = 1,25 (bs / bi)2 – 2,75(bs / bi) + 3,5 – коэффициент для определения расчетнойдлины,где bs и bi – расстояния между осями поясов пирамидальной опоры соответственно вверхнем и нижнем основаниях наиболее узкой грани.94СП 16.13330.2011Т а б л и ц а 45Коэффициент условийработы γсЭлемент конструкций1 Сжатые пояса из одиночных уголков стоек свободно стоящей опорыв первых двух панелях от башмака при узловых соединениях:а) на сваркеб) на болтах2 Сжатый элемент плоской решетчатой траверсы из одиночного равнополочного уголка, прикрепляемого одной полкой (рисунок 22):а) пояс, прикрепляемый к стойке опоры непосредственно двумяболтами и более, поставленными вдоль пояса траверсыб) пояс, прикрепляемый к стойке опоры одним болтом или черезфасонкув) раскос и распорка3 Оттяжка из стального каната или пучка высокопрочной проволоки:а) для промежуточной опоры в нормальном режиме работыб) для анкерной, анкерно-угловой и угловой опор:в нормальном режиме работыв аварийном режиме работы0,950,900,900,750,750,900,800,90П р и м е ч а н и е – Указанные в таблице коэффициенты условий работы не распространяются насоединения элементов в узлах.2-2xx121l m121-1lcldlmРисунок 22 – Схема траверсы с треугольной решеткой16.6 Расчет на устойчивость при сжатии с изгибом сквозного стержня срешетками постоянного по длине сечения следует выполнять согласно требованиямраздела 9.Для равностороннего трехгранного сквозного стержня с решетками постоянногопо длине сечения относительный эксцентриситет следует вычислять по формулам:при изгибе в плоскости, перпендикулярной одной из граней,m = 3,46M / (Nb);(204)при изгибе в плоскости, параллельной одной из граней,m = 3M / (Nb),(205)где b – расстояние между осями поясов в плоскости грани; – коэффициент, равный 1,2 при болтовых соединениях и 1,0 –при сварных соединениях.95СП 16.13330.201116.7 При расчете на устойчивость при сжатии с изгибом сквозного стержня срешетками согласно требованиям 9.3.1 и 9.3.2 значение эксцентриситета е приболтовых соединениях элементов следует умножать на коэффициент 1,2.16.8 При проверке устойчивости отдельных поясов стержня сквозного сеченияопор с оттяжками при сжатии с изгибом продольную силу в каждом поясе следуетопределять с учетом дополнительного усилия Nad от изгибающего моментаМ,вычисляемого по деформиpованной схеме.Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного по длинепрямоугольного сечения (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжками значение момента М всередине длины стойки при изгибе ее в одной из плоскостей х – х или у – у следуетопределять по формулеM = Mq + ( N / ) (fq + f n),(206)где Mq – изгибающий момент в середине длины стойки от поперечной нагрузки,определяемый как в балках; – коэффициент, принимаемый согласно 16.6; – продольная сила в стойке;fq – прогиб стойки в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как вобычных балках с использованием приведенного момента инерции сечения Ief ;fn = 0,0013l – начальный прогиб стойки в плоскости изгиба; = 1 – 0,1N l 2 / (E Ief ).Здесь: l – длина стойки; Ief = A l 2 / 2ef ,где А – площадь сечения стойки;ef – приведенная гибкость стойки, определяемая по таблице 8 для сечения типа 2с заменой в формуле (16) max на х или у соответственно плоскости изгиба.При изгибе стойки в двух плоскостях усилие Nad следует определять по формуле(124); при этом начальный прогиб fn следует учитывать только в той плоскости, вкоторой составляющая усилия Nad от момента Мх или Му имеет наибольшеезначение.16.9 Поперечную силу Q в шарнирно опертой по концам стойке с решеткамипостоянного по длине прямоугольного сечения (тип 2, таблица 8) опоры с оттяжкамипри сжатии с изгибом в одной из плоскостей х – х или у – у следует приниматьпостоянной по длине стойки и определять по формулеQ = Qmax +3,14βN( fq  fn ) ,δl(207)где Qmax – максимальная поперечная сила от поперечной нагрузки в плоскости изгиба,определяемая как в балках.Остальные обозначения в формуле (207) следует принимать такими же, как вформуле (206).16.10 Для шарнирно опертой по концам решетчатой стойки постоянного подлине треугольного сквозного сечения (тип 3, таблица 8) опоры с оттяжками присжатии с изгибом в одной из плоскостей х – х или у – у значение момента М всередине ее длины следует определять по формуле (206), а приведенную гибкость – потаблице 8 для сечения типа 3.При изгибе стойки в двух плоскостях значение усилия Nad следует приниматьбóльшим из двух значений, определяемых по формулам:96СП 16.13330.2011Nad = 1,16 Mx / bилиNad = 0,58 Mx / b + My / b.(208)При учете обоих моментов М хиМуво второй формуле (208)начальный прогиб стойки в каждой из двух плоскостей следует приниматьравным f n = 0,001l.16.11 Поперечную силу Q в плоскости грани в шарнирно опертой по концамрешетчатой стойке треугольного сквозного сечения опоры с оттяжками при сжатии сизгибом следует определять по формуле (207) с учетом приведенной гибкости ef ,определяемой по таблице 8 для сечения типа 3.16.12 Расчет на устойчивость сжатых элементов конструкций из одиночныхуголков (поясов, решетки) следует выполнять, как правило, с учетом эксцентричногоприложения продольной силы.Допускается рассчитывать эти элементы как центрально-сжатые по формуле (7)при условии умножения продольных сил на коэффициенты m и d , принимаемые неменее 1,0.В пространственных болтовых конструкциях по рисунку 15 (кроме рисунка 15,ви концевых опор) при центрировании в узле элементов из одиночных равнополочныхуголков по их рискам при однорядном расположении болтов в элементах решетки иприкреплении раскосов в узле с двух сторон полки пояса значения коэффициентов m иd следует определять:для поясов при λ  3,5 (при λ  3,5 следует принимать λ = 3,5) по формулам:при 0,55  с / b  0,66 и Nmd / Nm  0,7m = 1 + [c / b – 0,55 + λ (0,2 – 0,05  )] Nmd / Nm;(209)при 0,4  с / b  0,55 и Nmd / Nm  (2,33 c / b – 0,58)m = 0,95 + 0,1 c / b + [0,34 – 0,62 c / b + λ (0,2 – 0,05 λ )] Nmd / Nm;(210)для раскосов, примыкающих к рассчитываемой панели пояса, по формулам:при 0,55  с / b  0,66 и Nmd / Nm < 0,7d = 1,18 – 0,36 c / b + (1,8 c / b – 0,86) Nmd / Nm;(211)при 0,4  с / b  0,55 и Nmd / Nm  (2,33 c / b – 0,58)d = 1 – 0,04 c / b + (0,36 – 0,41 c / b ) Nmd / Nm.(212)Для пространственных болтовых конструкций по рисунку 15, г, д в формулах(210) и (212) следует принимать 0,45  с / b  0,55.В формулах (211) и (212) отношение расстояния по полке уголка раскоса отобушка до риски, на которой установлены болты, к ширине полки уголка раскосапринято от 0,54 до 0,6; при отношении, равном 0,5, коэффициент d, вычисленный поформулам (211) и (212), должен быть увеличен на 5 %.В пространственных сварных конструкциях из одиночных равнополочныхуголков по рисунку 15, б, г (кроме концевых опор) с прикреплением раскосов в узлетолько с внутренней стороны полки пояса при Nmd / Nm  0,7 значения коэффициентовm и d следует принимать:97СП 16.13330.2011прицентрировании в узлах элементов по центрам тяжести сеченийm = d = 1,0;прицентрированиивузлахосейраскосовнаобушокпоясаm = d = 1,0 + 0,12 Nmd /Nm.При расчете конструкций на совместное действие вертикальных и поперечныхнагрузок и крутящего момента, вызванного обрывом проводов или тросов, допускаетсяпринимать m = d = 1,0.Обозначения, принятые в формулах (209) – (212):c – расстояние по полке уголка пояса от обушка до риски, на которой расположенцентр узла;b – ширина полки уголка пояса;Nm – продольная сила в панели пояса;Nmd – сумма проекций на ось пояса усилий в раскосах, примыкающих к одной полкепояса, передаваемая на него в узле и определяемая при том же сочетаниинагрузок, как для Nm; при расчете пояса следует принимать большее иззначений Nmd, полученных для узлов по концам панели, а при расчете раскосов –для узла, к которому примыкает раскос.16.13 Расчетные длины lef и радиусы инерции сечений i при определениигибкости элементов плоских траверс с поясами и решеткой из одиночных уголков (см.рисунок 22) следует принимать равными:для пояса lef = lm, i = imin lef = lm1, i = ix;для раскоса lef = ld, i = imin;для распорки lef = lc, i = imin,где ix – радиус инерции сечения относительно оси, параллельной плоскости решеткитраверсы.16.14 Гибкость первого снизу раскоса из одиночного уголка решетчатойсвободно стоящей опоры ВЛ не должна превышать 160.16.15 Отклонения верха опор и прогибы траверс не должны превышать значений,приведенных в таблице 46.16.16В стальных пространственных конструкциях опор ВЛ и ОРУ изодиночных уголков следует предусматривать в поперечных сечениях диафрагмы,которые должны располагаться в стойках свободно стоящих опор не реже, чем через25 м, и в стойках опор на оттяжках не реже, чем через 15 м.

Характеристики

Список файлов учебной работы