zapiska (1041159), страница 6

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

6.1.1.Расчёт подшипников опор входного вала.

Расчёт производится на ЭВМ при помощи ПО MSExel.

Результаты расчёта приведены в таблице 8.1.

Таблица 8.1.

Опора В должна быть фиксирующей, так как она находится на входе в коробку, а опора А должна быть плавающей.

В качестве подшипника опоры А выбирается шариковый сферический однорядный подшипник SKFN 208 ECMB

В качестве подшипника опоры В выбирается роликовый цилиндрический однорядный подшипник SKF6308

6.1.2.Расчёт подшипников промежуточного вала.

Расчёт производится на ЭВМ при помощи ПО MSExel.

Результаты расчёта приведены в таблице 8.2.

Таблица 8.2

Опора С должна быть фиксирующей, а опоры А и В плавающими.

В качестве подшипников опор А и В выбираются роликовые цилиндрические однорядные подшипники SKFNC 2009 ECP

В качестве подшипника опоры С выбирается двухрядный роликовый сферический подшипник SKF 24012 CC/W33

6.1.3.Расчёт подшипников выходного вала.

Расчёт производится на ЭВМ при помощи ПО MSExel.

Результаты расчёта приведены в таблице 8.3.

Таблица 8.3

Опора С должна быть фиксирующей, а опоры А и В плавающими.

В качестве подшипников опор А и В выбираются роликовые цилиндрические однорядные подшипники SKFNU 1013 ECP

В качестве подшипника опоры С выбирается двухрядный роликовый сферический подшипник SKF 22211 E

6.1.4.Расчёт подшипников под паразитной шестернёй.

C_r=41.6 кН

Под паразитную шестерню ставятся два однорядных шариковых сферических подшипника SKF

6.2.Расчёт игольчатых подшипников, устанавливаемых между зубчатыми колёсами и валами.

Игольчатые подшипники, устанавливаемые между колесом и валом рассчитываются на статическую грузоподъёмность, так как в момент их нахождения под нагрузкой они не вращаются.

Минимальная статическая грузоподъёмность, которой должен обладать подшипник определяется по формуле:

C_ori=Q_i

Результат расчёта приведён в таблице 8.4.

Таблица 8.4

Выбираются следующие игольчатые подшипники:

Под колёсами I иIISKFK50x55x13.5

Под колёсами 4 и 9 SKFK65x70x16

Под колёсами 5 и 6 SKFK75x80x16

7.Расчёт шлицевых соединений.

Задаются допускаемые напряжения смятия и среза.

[σ]_см=140 МПа (для прямобочных шлицов)

[σ]_см=140 МПа (для эвольвентных шлицов)

[τ]_ср= 50 МПа

Прямобочные шлицы, используемые в данной работе, берутся не стандартные, так как в данном случае это не удобно, значит кроме расчёта на смятие их нужно посчитать на срез.

Эвольвентные шлицы, используемые в зубчатке синхронизатора берутся стандартными, значит их достаточно посчитать на смятие.

Рабочая длина шлицевого соединения из условия не превышения допускаемых напряжений смятия определяется по формуле:

F-площадь сминаемых поверхностей; она определяется по формуле:

(для прямобочных шлицов)

(для эвольвентных шлицов)

r_ср-радиус по середине высоты зуба; он определяется по формуле:

Величина напряжений среза определяется по следующей формуле:

τ_ср=

7.1.Расчёт шлицевых соединений на входном валу.

7.1.1.Расчёт прямобочных шлицевых соединений на входном валу.

Для соединения входного вала с полумуфтой:

D_в=40 мм, d_а=64 мм, T=385.1Н*мм, l=15мм, τ_ср=42 МПа

Обозначение d-6x40H7/f7x15x6H8/f8

Для соединения втулки с эвольвентыми шлицами с валом :

D_в=45мм, d_а=40мм, f=мм,T=385.1 Н*м, l=48мм, τ_ср=12.8МПа

Обозначениеd-8x45H7/f7x48x8H8/f8

7.1.2.Расчёт эвольвентных шлицевых соединений на входном валу.

m=3 мм, z=21 мм, r_ср=63мм, T=385.1 Н*м, l=15 мм

Обозначение 70x3xH9/g9

7.2.Расчёт шлицевых соединений на промежуточном валу.

Шлицевые соединений на промежуточном валу рассчитываются при максимальном действующем моменте, то есть фактически рассчитывается соединение колеса 1 с валом.

На промежуточном валу шлицевыми соединениями соединяются зубчатые колёса с валом.

Для соединения колеса 1 с валом:

D_в=50мм, d_а=45мм, T=553Н*м, l=16мм, τ_ср=22.5МПа

Обозначениеd-8x50H7/f7x175x8H8/f8

7.3.Расчёт шлицевых соединений на выходном валу.

7.3.1.Расчёт прямобочных шлицевых соединений.

Для соединения выходного вала с полумуфтой:

D_в=55мм, d_а=47мм,T=1175Н*м, l=45мм, τ_ср=31МПа

Обозначение

Для соединения втулки с эвольвентными шлицами с валом:

D_в=65мм, d_а=57мм,T=1175Н*м, l=50мм, τ_ср=13МПа

Обозначениеd-8x65H7/f7x50x8H8/f8

7.3.2.Расчёт эвольвентных шлицевых соединений на выходном валу.

m=3 мм, z=27 мм, r_ср=81мм, T=1175 Н*м, l=15 мм

Обозначение 85x3xH9/g9

8.Расчёт синхронизаторов.

Синхронизаторы обеспечивают предварительное выравнивание угловых скоростей соединяемых пар муфт и шестерен и тем самым безударное включение передач. Применение синхронизаторов значительно упрощает процесс переключения передач.

Весь расчет состоит в определении момента синхронизации, расчет пружин фиксаторов, расчет угла скоса в корпусе инерционного синхронизатора (все синхронизаторы в проектируемой коробке являются инерционными).

Расчет синхронизаторов включает в себя: определение зависимости между усилием нажатия на муфту переключения и временем синхронизации, подсчет удельного давления на конической поверхности трения чтобы убедится в работоспособности синхронизатора.

8.1.Расчёт синхронизатора на входном валу.

Входной вал зубчатой муфтой соединён с главным фрикционом, момент инерции которого много меньше приведённого момента инерции части трансмиссии, находящейся после входного вала, следовательно, задача определения момента синхронизации сводится к простейшей задаче:

«С каким моментом необходимо воздействовать на тело, вращающееся с определённой угловой скоростью, имеющего определённую инерционную характеристику, что бы за определённое время (время синхронизации) его полностью остановить».

Расчётная схема для определения момента синхронизации приведена на рисунке 10.1.

Рисунок 10.1

Принимается Т_с=1.5 с (время синхронизации).

Собственный момент инерции входного вала, по сравнению с моментом инерции главного фрикциона, пренебрежимо мал, поэтому в расчётах он не учитывается.

Принимаются примерные размеры главного фрикциона:

D_{внешний}=250 мм

D_{внутренний}=180 мм

В=50 мм

Момент инерции главного фрикциона:

J_гф=0.5*m*(R_{внешний}²+R_{внутренний}²)

Масса главного фрикциона:

m=ρ*V=ρ*0.25*π*(D_{внешний}²- D_{внутренний}²)*В=9.210 кг

J_гф=0.437 кг*м²

Угловое ускорение ε=2*π*n/60*Т_с=83.7 с^-2

Момент синхронизации определяется следующим образом:

М_с=J_гф*ε=36.6 Н*м

Зависимость силы синхронизации от момента синхронизации:

Принимается :

α=10° , µ=0.08 , r_c=70 мм

Сила синхронизации определяется следующим образом:

Р_с=М_с*1000*sin(10°)/0.08*r_c=1150 Н

Проверка работоспособности синхронизатора:

=1.5 Мпа<[q]=2..4 МПа

8.2.Расчёт синхронизаторов на выходном валу.

Расчётная схема синхронизатора приведена на рисунке 10.2.

Рисунок 10.2

Сила синхронизации определяется по следующей формуле:

J₁-приведённый момент инерции всех кинематически связанных с колесом деталей кпп;

М₂-момент сопротивления движению машины;

J₂-приведённый момент инерции машины;

8.2.1.Расчёт синхронизатора колёс 4 и 5.

J₁=0.0571 кг*м²

J₂=6.272 кг*м²

М₂=15.7 Н*м

P_с=220 Н

Проверка работоспособности синхронизатора:

q=0.25 МПа

8.2.2.Расчёт синхронизатора колёс 6 и 9.

J₁=0.0459 кг*м²

J₂=6.272 кг*м²

М₂=15.7 Н*м

P_с=185Н

Проверка работоспособности синхронизатора:

q=0.3 МПа

8.3.Расчёт пружин фиксаторов.

Так как во всех синхронизаторах использовано по девять фиксаторов, то, зная усилие синхронизации и раскладывая ее на нормальную и касательную составляющие к конической поверхности колпачка фиксатора, можно получить усилие поджатия пружины:

-угол наклона образующей колпачка фиксатора;

P_n=75 Н

8.4.Расчёт угла скоса в корпусах синхронизаторов.

Для того, чтобы корпус не мог повернуться и палец не перемещался до выравнивания угловых скоростей, необходимо:

, где

Для синхронизатора на входном валу:

, следовательно

Для синхронизатора на выходном валу:

Характеристики

Список файлов курсовой работы