Фролов Е.С. - Вакуумная техника (1037534), страница 44
Текст из файла (страница 44)
Зависимость рзднзльиод сноростн ш„от угла З повороте колеса прн рвзлн нен выходном угле Рз наклона лопаток рабочего «овеса| 2- нрм Р, 46; 2- прв Рз ва; З вЂ” ирн 6, (ЗЗЧ 4 — ири Рз 166'| З вЂ” прв Ре !7С' угла 5, и вязкости Р жидкости. Зависимость удельной мощности насоса ВЬН!.0,75 от окружной скорости и, прн различных отношении давлений т, выходном угле рз наклона лопаток рабочего колеса и при использовании в качестве рабочей жядкости дибутилйталата (рж = 10,02 мПа.с, рш = 1043 кг/мв) приведена на рис. 9.18. При увеличении вязкости рабочей жидкости (масло ВМ.4 — рш 37,8 мПЗ с, рш = = 980 кг(мз; вода — рш = 1,002 мПа с, рж = 1000 кгlмв) удельная мощность увеличивается (рис. 9.19). С увеличением вязкости примерно в 40 раз оптимальное значение схорсстн ик возрастает от 13,5 м/с для воды до !К5 для днбутилфталата и !6,5 и/с для масла ВМ-4 при т = = р„/р .— — 3,7. При 52 = 150' и рч = = 10,02 мПа с с увеличением т ат ,1,8 до 2,5 скорость из возрастает от 14 до 15,5 ы'с (см.
Рис, 9.18). Физические свойства и температура жидкости. Такие свойства Рабочей жидкости, как плотность и визкхть, значительно влияют на характеристика ЖКВН. Увеличение плотности рабочей жидкости приводит к возрастанию производительности и мощности. ОЛ. пако рост производительности опере. жает рост мощности, а это приводит к тому, что при увеличении плотности КПД возрастает, хотя и незначн.
тельно (рис. 9.20). Использование рабочих жидкостей с вязкостью больше вязкости вахи приводит к уменьшению произв(яв тельности и увеличению эффективной мощности; в результате возрастает удельная мощность (см. Рис. 9.!9) и меиьшается КПД ЖКВН. Д ля Уменьшения влияния вязкас(я иа КПД необходимо при ее повышеквб увеличивать относительный экц(ею триситет так, чтобы глубина погИ' жеиия лопаток в жидкостное колЫ( ьпо не превышала 2 ...
7 мм; окружную скорость на периферии рабочего к леса увеличивать ст 12 ... 15 м/с " й 2 воды до 15 ...20 м/с для рабоче жидкости с вязкостью поряд л(п 40 мПа с, кВ Нкззпз7с 4ЗВ Дрв 12в гуж ар уа бр Р, .Вл Рнс. 9.17. Зьвнснмость удельной мощности Ф д(КВМ (Рм 96 кца: рвбечвн жидкость — вода) от девленмв всесыввимн р при различном вьпшдном угле рз наклона лопаток рзбочего колесе| 1 — пРн Рз = |аа', 2 — ИРИ !1| 136 1 2 — прв Р, = эач 4 — при Рз 166', б — пр» йз 46 квт Нув— ' мзг'с М лес™ь ьп 223 рзр !гв 77 Нур кзт мз/с гг (г 9 ОУО С понижением температ ы 2|ндкос и производительность чв чипается, а дапдени ь Увелиис. 9 2! иется. На рис приведена записи(засть температурного фактора Д н об т не хоЛимого ллн пересчета быстроты дейстзин олиогтупеичатых ваку Вакуумных ,|асосов1 от темг|ературы волы, подВыстратп действия о = лвзззт (9.12) где Зззз — быстрота действия ЖКВН ппи температуре 288 К; йт — температурный фактор. Зависимость остаточного лавл "О ДаВЛЕНИЯ Ро ат темпш|атУРн воЛы на входе Т,к д ллк 'алипетуиеичптых (кр ва „у.„-,у - -.|х (кр.
- 2) ЖКВН лана иа рис. 9.22 (по данны | и иагиетательных окпп оп писываегси сах, радиусам г, (ем. аис, 9.(4, , и в иасо. илиндриче. х, имеющих колеса с цил ской ступицей. или адиусом лес ' . е щих ка(р 9!4 к ибл е ° первом а с иаклоннОи ступицеи В намет быть о р иж ини внешняя кромк а окон радиусом нть описана (см. Рис. 9.10) г, = 0,5 ((г, + В + (, "Р л |шю|ции Усредненную о м внутренней пов "орму кольца, э ерх ксцентр«еитет которой е ела Отк | (!1 ив В)) Угол нш =- 0,5 '((ге „,, с' = "ткРытии всасывающего окна (р закры;и„' " ", угол амира ° В грел.,ах (2,3) на е всасывающего окна вс , 8; угол закрытич нагнеезьнаго окна принимают ф —— угол ф,и открытия гательиагО Окна Зависит От шенин давлений т от.
е ий т((рсш рассчитывают . Разам, чтобы давление в рве, которая в следующее зеиие раскроется в нагиетательравио давлению нагнеокно, было Г)РИ „ анлении всасызания 7..2.5 нГа, Р ИГ'а, если требуется ссиВиые ВВРЫВаопзс иаать аг е запыленные ые легко воспламеняю. р злагающиеся газы ил и а чается' ли ' загрязнение откзчивае. 12 12 !1 и, м(с . Зззнснместь удельной мф Рмс.
9.|а Рни РабОЧЕГО КОЛЕСа (и = ва и н= з е, Ребо- жпдзость -- днб тнл т водном „ т зт) прп колеса 8 = * з лопаток Рабочего угле нзклзнз — |вс* (с лфшмые линни!, р„— = За' *(штриховые лп,нн), ' |В. (штрнхпунктнпные лин ! з =. О Н РаЗЛИчном отношении з дзвлений — ппн с=1З. 2 — пр т 20' 2— ппн т = 2,З 14 Ы М ис, л/с сть удельной мощиост» Рис.
В.19. Зависимость пт окружной сефпостп и, нз пери е бееего колеса длн б с длн рабочих |кндкфстей с резлн|нфй епзкостыо| ! — з — вода: 2 — лнбутнлфтзлет; 3— ЛО ОВ 70 12 уртзнв/грв Рмс. 9.29. Ззенснмфсть КП ЖК «лотнеети р бо й ~1 мехлнические влкуумные нлсосы гг аг ла ую г,а ЗЗЭ з ш р~,кпа ыи иа 11/Р В. С.
Фролова. Рно. э.зы эооионмоеть температурного фактор» Э от температуры Т рабочей 1 жидкости ка оводе в ЖКПП мых объемов парами масла, пелесо. обоазно применять двухступенчатые ЖКВН. При создании двухступенчатых ЖКВН важно правильно выбрать промежуточное давление. Минимизируя удельную мощность, оптимальное промежуточное давление можно рассчитать по формуле т( = 4,19 + 0,07 ( , (9.14) уст где т — отношение давления нагне- 1 тания к давлению всасывания первой ступе~ и; т„ т — отношение давления нагнетания двухступенчатого ЖКВН )( его давлению всасывания. Доверительный интервал Л = ~3 3 прн доверительной вероятности р = = 0,9.
Зависимость получена для ЖКВН, работающих иа воде прн тусе — — 5 ... 16,2 и на масле ВМ-4 прд густ = 5 0 "507 После определения отношения давлений в первой и второй ступенях каждую ступень рассчитывают отдель- 1 Рнс, анх. Грофнк к определенны остаток ИОГО ДаВЛЕННО Р, ПО тениеэатУРО Т э воды ка входе овиоетуоончотык (кривая Г) в двухступеачотмк (кровов Р) жквн ио по методике расчета односгупенча. тых ЖКВН. При этом, если обе сту„ пени выполнены в одном корпус~ рекомендуется из конструктивных со.
ображений радиусы гз колес первой и второй ступеней выбирать одинако. ными. Однако, если стремятся поду. чить максимальный КПД, скорость к на периферии колеса первой ступени следует выбирать меньше скорости и иа периферии колеса второй ступешг 149). Конструкции и характеристики за. куумных насосов и установок. Техннче. ение характеристики жидкостно-коль. цевых вакуумных насосов, выпускав. мых в СССР, привеаены в табл. 9,2 1331 Условное обозначение жидкостно.
кольцевых вакуумных насосов — ВВВ нлн ЖВН расшифровывают следующим образом:  — волонольцевой, )К— жидкостно.кольцевой,  — вакуум. ный, Н вЂ” насос. Цифры после букв перед тире обозначают исполнение насоса, которое определяет абсолют. ное давление всасывания нри ночи. нальной производительности: 1- давление нсасывзния 0,04 МПа, 2— давление всасывания 0,02 МПа; если цифры перед тире нет, то павле. ние всасывания равно 0,03 МПз. Цифры после тире определяют г:ронр воднтельность вакуумного насоса з мз!мнн, буквы после цифр — материал детали проточной части. Например, ВВН)-50ТМ вЂ” водокольцевой за куумный насос на давление всасыва. ния 0,04 МПа, производительность 50 мз!мин, материал деталей проточной части — титан; ЖВН-!2Н вЂ” жид.
костно-кольцевой вакуумный насос на давление всасывання 0,03 МПа, про изводительность !0,5 ма!мин, материм детзлек проточной части — сталь 12Х18НЗТ. Вакуумные насосы имеют одннако' вые нонструктивные схемы. На рис. 9.23 показана констругщ"" вакуумного насоса ВВН!-12. козе со !! насоса литое, эксцентрично 7 ' с.
тановлено в корпусе 72. Колесо икаег центральное ребро жесткости и заг " агиу' тые вперед лопатки, отлитые заод со ступицей колеса. Для увеличена жесткости лопаток предусм г кольца 20, отлитые вместе с лона МЕХАНИЧЕСКИЕ ВАКУУМНЫЕ НА СОСЫ 226 227 Х =„3 аХ ь о Ф Ф Ф сс Е ь ' ° Р ь Р О Х О аа Оа О О ь сс Рс О О о оо ао Х с Х ь О о 0 о о Р Рс ь Ф О3 О ь о ь О Х Ф О3 С3 8 О ь Ъ С. ~ ~ О о Р О о о ь Й О ь 3 'М 1 ~ о б о о с о ь Х ь ьо Х оХ о О О ь О 3 ! ! М а о о а 3 3 й ЕО Оо с 'с Х "о ° .с 3 Х ОХ сс Ф Ф со 1-.1я О ь О Сс ь с ь а сЕ Сс о в РО Рй ОК и он Фк кф ЯЯ Ри к 'О 3 2ок и к к' Ек ко о 2 РЕ ъ а о Я$ с Ко со я к Р Р К к Я КРР Х ь оо оо Х ОХ о 3 Х ь оа о о Хс ОХ о с 3 к Я Й й Ек О с к 3 к Й сКкдкостко-коссчсеыа кисоск О О к к ск Е к к с О МЕХАНИЧЕСКИЕ ВАКУУМНЫЕ НАСОСЫ Хткдкоскто-коооневом коомм Увс.
З.эо. Воауумяыя насос ВВВ! З,та уяс. Э.эа. Вакуумный насос ВВВ-ЗВ квми Для уменьшения торцовых перетеканнй на торцовых поверхностях ступицы колеса выполнены кольце. вые выступы а, которые входят в проточки на торцовых поверхностях крышек 1 н 14. Кроме того, для уменьшения перетенаний в торцовые зазоры подводят воду через отверстия о, из торцовых зазоров вола поступает в жидкостное кольцо и сальник. Корпуса подшипников 2 и 19 кре.
пят к крышкам 1 и 14 н центрируют относительно ннх по посадочным по. верхностям б. Подшипник 4 — роликовый радиальный. Нижнее кольцо его зажато между втулкой 3 и гайкой 3. Между корпусом 2, крышкой 3 н верхним кольцом подшипника 4 имеются зазоры, Подшипник 13 — радиально. упорный. Нижнее кольцо его зажато мюкду втулкой 13 н гайкой /7. Верхнее кольцо подшипника 15 прижато я корпусу !9 крышкой /б для фиксации положения колеса /1 в корпусе 12. Торцовые зазоры между колесом П' и крышками 1 н /4 регулируют подбором прокладок !О н 13. Втулки 3 н 18 предохраняют ввл 7 вакуумного насоса от изнашивания сальником. Насос выполняют с уплотнением 9 двух типов; механическим нлн с набивкой. В первом варианте уплотнение происходит по повеохностям трения стального кольца по кольцу из графита нлн фгоропласта с наполнителями.
Кольца прижимаются один к другому пружиной. Перетекание вдоль втулки ограничивает резиновое кольцо. В сальник подается вода для охлаждения. Во втором варианте набивкой.сальника служит мягкий хлоачатобумажный просаленный шнур Для уплотнения набивки периодически поджимают буксу. Нормально работаощнй сальник должен прону.
екать воду в виде отдельных капель. Вода собирается в нижней части кор. пусов 2 н /9 н отводнтся через от. верстия. Так как насос включают при атмосферном давлении, в торцовых крышках 1 н /4 перед нагнетательнымн ок. нами выполняют отверстии, перекры. ваемые резиновыми клапанами. Прэ давлениях в рабочих ячейках выше атмосферного клапаны сжимаютсн, и гаа выходит в нагнетательную полость. Перед пуском ЖКВН в него необходимо подать жидкость.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
