Автореферат (1025183), страница 3
Текст из файла (страница 3)
К стенду были12добавлены дополнительный воздуховод, регулирующий вентиль и счетчикрасхода воздуха. Положение воздуховода в градирни регулируется по высотеотносительного первого воздуховода. По умолчанию подача свежего воздухапроизводится посередине рабочей зоны.Рисунок 9. Модернизированный стенд безнасадочной градирни спромежуточной подачей воздуха.Модернизация была проведена для проведения серии опытов спромежуточной подачей свежего воздуха в рабочую зону градирни.Начальные условия всех параметров сохранялись для обоих схем веденияпроцесса охлаждения воды. Суммарный расход воздуха делился на двапотока в равном количестве, один из них шел через нижний патрубок, втораячасть через промежуточный воздуховод.
Данный метод позволяет увеличитьтеплосъем от воды за счет эффекта «освежения» воздуха.Вероятность появления предельных погрешностей показаний приборовсоставляет около 5%. Случайные погрешности минимизировались путеммногократного повторения каждого эксперимента.Четвертая глава посвящена сопоставлению экспериментальных ирасчетных данных и описанию методики расчета безнасадочной градирне.Первая часть опытов заключалась в проверке уровня предельногоохлаждения воды при давлениях воздуха от 750 до 300 мм рт.ст.
График наРисунке 10 построен для следующих входных параметров: Twн=40°С;Tвн=24÷26°C; φн=50÷65%; Gw=0,06÷0,08 кг/с; Gв=0,007÷0,014 кг/с; λ=0,1÷0,3.13Температура воды на выходе, Тwк,°С25,52524,52423,52322,52221,52120,5300400500600700800Степень разряжения воздуха в аппарате, Р, мм рт.ст.Рисунок 10. График зависимости предельно достижимой температурыводы от степени разряжения воздуха.Серия опытов заключалась в охлаждении воды за один проход. Для этойсерии экспериментов использовалась тангенциальной форсунка с диаметромвыходного отверстия dф=1 мм. Такая форсунка характеризуется болеенизкими расходными показателями и малыми размерами капель. Заменафорсунки позволила увеличить общую площадь капель, что положительносказалось на результаты: Рисунок 11, Рисунок 12.
Опыты проводились приследующихпараметрах:Twн=40°С;Tвн=21÷22°C;φн=40÷60%;Gw=0,005÷0,0065 кг/с; Gв=0,008÷0,011 кг/с; λ=1,2÷1,8.Температура воды на выходе изградирни, Тwк, °С2221,52120,52019,519250300350400450500550600650700750Ситепень разрежения воздуха в аппарате, Р, мм рт.ст.Рисунок 11.
График зависимости температуры воды на выходе из градирниот степени разрежения воздуха.14Тепловой к.п.д. градирни, %8580757065250300350400450500550600650700750Степень разрежения воздуха в аппарате, Р, мм рт.ст.Рисунок 12. График зависимости теплового к.п.д. градирни от степениразрежения воздуха в аппарате.В главе 4 изложена методика теплового конструктивного расчетабезнасадочной градирни с определением геометрических размеровпроточной части.Достоверность методики расчета безнасадочной градирни подтвержденаудовлетворительным согласованием опытных и расчетных данных.Выводы1.
Разработано аналитическое описание процесса тепломассообмена приохлаждении воды в безнасадочной градирне с учетом разреженностивоздуха.2. При расчете тепломассообменных процессов в градирне необходимоучитывать теплоотдачу от конвекции массы воды внутри объема капель.3. Экспериментально подтверждено влияния пониженного давлениявоздуха на процесс охлаждения воды в градирнях.4. Созданы опытные стенды безнасадочных градирен, работающих вусловиях разреженного воздуха.5. Выполнена проверка влияния масштабного фактора на получаемыеопытные данные по охлаждению воды потоком воздуха в безнасадочнойградирне.6. Разработана конструктивная схема градирни с промежуточнымвводом воздушного потока.7.
Предложеныконструкцииэффективныхводоохлаждающихустройств.8. Подана заявка на изобретение по конструкции вентиляторнойградирни.9. Создана методика теплового конструктивного расчета безнасадочнойвентиляторной градирни с возможностью разновысотного размещения.15Основные результаты работы освещены в следующих публикациях:1. Спритнюк С.В.
Моделирование процессов тепло- и массообмена ввакуумной градирне /Маринюк Б.Т., Крысанов К.С. // Известия МГТУ«МАМИ». 2012. №2(14), Т.4. С. 152-155. (0,347 п.л./0,145 п.л.)2. Спритнюк С.В. Расчет процесса вакуумно-испарительного охлажденияводы в безнасадочной градирне /Маринюк Б.Т. // Химическое и нефтегазовоемашиностроение. 2013. №3. С.26-27. (0,23 п.л./0,11 п.л.)3. Спритнюк С.В. Работа вентиляторной градирни в условияхразновысотного размещения /Маринюк Б.Т., Крысанов К.С. // Холодильнаятехника. 2013. №6.
С. 28-30. (0,29 п.л./0,14 п.л.)4. Спритнюк С.В. Теоретические и технические особенности процессазамораживания капельной влаги /Маринюк Б.Т., Серенов И.И. // Химическоеи нефтегазовое машиностроение. 2014. №4. С. 16-17. (0,23 п.л./0,05 п.л.)5. Спритнюк С.В. Расчет процесса вакуумно-испарительного охлажденияводы в безнасадочной градирне // Тез. докл. второй междунар. конф. сэлементами научной школы для молодежи – Москва. 2011.
С. 24-25.(0,064 п.л.)6. Спритнюк С.В. Расчет процесса вакуумно-испарительного охлажденияводы в капельной градирне /Маринюк Б.Т. // Сб. науч. тр. V науч.-практ.конф. с международным участием. – Москва. 2012. С. 122-125. (0,184п.л./0,09 п.л.)7. Спритнюк С.В. Моделирование процесса тепломассообмена ввакуумной градирне // Тез. докл. науч.-техн. конф. в рамках выставки«Chillventa Rossija 2013» – Москва.
2013. С. 99-102. (0,23 п.л.)8. Спритнюк С.В. Интенсификация процесса тепло- и массообмена ввентиляторной градирне // Сб. науч. тр. III междунар. конф. с элементаминаучной школы для молодежи. – Москва. 2013.С. 132-133. (0,075 п.л.)16.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
