пояснительная записка (1004250), страница 18

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 18)

Полученные перемещения в опорных частях от изменения температуры записывают в табл. 1

Таблица 1 - Перемещения пролетных строений от изменения температур

,

где - Коэффициент линейного расширения для бетона равный ;

- температуры замыкания;

- температуры объединения пролетных;

- Расстояние от середины цепи;

- интервале от температуры замыкания до расчетной минимальной t_min = -52^оС в холодное время года и до t_max = +36^оС в теплое время года.

Таблица 2- Перемещения в уровне опорных частей от изменения температур, усадки и ползучести

, где

- Значения перемещений от полозучести,

- Значения перемещений от усадки.

По вертикальной опорной реакции P_d на одну опорную часть и расчетному сопротивлению резины при осевом сжатии R_c определяют необходимую площадь резиновой опорной части А.

,

где - вертикальной опорной реакции;

- площадь резиновой опорной части;

а_р =0,25(м)- меньший размер опорной части в плане

в_р =0,4(м)- больший размер опорной части в плане

- Расчетные сопротивления при осевом сжатии резиновых опорных частей (по таб.3)

По тангенсу угла сдвига резиновой опорной части определяют требуемую суммарную толщину слоев резины опорной части h_р, необходимую для перемещения конца пролетного строения на величину суммарного перемещения . Тангенс угла сдвига опорных частей при действии горизонтальных нагрузок и воздействий должен быть tg _g,n  07.

Таблица 3 -Расчетные сопротивления при осевом сжатии резиновых опорных частей

принимаем 0,078

m =1,0 - коэффициент, учитывающий особенности изготовления.

Определение величины горизонтального перемещения в опорных частях _p от единичной горизонтальной нагрузки с пролетного строения на опору .

, где

- единичная горизонтальная нагрузка с пролетного строения на опору.

- модуль сдвига резины марки ИРП-1347

- количество опорных частей на опоре.

Определение усилие в уровне верха опоры от перепада температур

, где

- перемещения верха опоры от единичной горизонтальной нагрузки

-безразмерный коэффициент.

-коэффициент деформации.

-условная ширена сваи

- коэффициент формы сваи.

коэффициент учитывающий взаимное влияние столбов на их работу в грунте.

-коэффициент пропорциональности

- коэффициент условия работы.

-модуль упругости материала сваи, бетон марки В30

-момент инерции сечения сваи.

ПРИЛОЖЕНИЕ Е

Расчет плиты объединения температурно-неразрезных пролетных строений

Суммарная толщина резины в опорной части hp = 45мм. Величины продольных усилий N, пере­дающихся на устой, от воздействия температуры опре­деляют по формуле.

где - перемещения от изменения температуры;

n - Количество опорных частей на устое.

Усилие, действующее в сторону насыпи

(кН),

в сторону пролета (кН),

в сторону пролета (кН),

Усилия от изменения температуры, действующие на промежуточ­ные опоры, находят путем суммирования усилий сдви­га в опорных частях смежных пролетных строений. При применении опорных частей №2 и №3 типа РОЧСП 30x40-7,5 усилия, передающиеся на опору в случае за­мыкания цепи при 10 ⁰С,

(кН),

Из приведенного расчета видно, что при разработке проекта организации работ по строительству моста, варьируя время установки балок в пролет и замыкания цепи, можно добиться существенного уменьшения уси­лий, передаваемых на опоры

Объединение пролетных строений в цепь выполняют по плите проезжей части по всей ее ширине (В=2,5x5 = = 12,5м). Наибольшее продольное усилие - в соедини­тельной плите над опорой с опорными частями №2, №3, оно равно сумме сопротивлений сдвигу в опорных час­тях № 1 - № 4:

= 144000+186000+160000+70000 = 560000(кН), = 56 тс.

Усилие, приходящееся на 1м ширины соединительной плиты, составляет тс/м

Далее определяют усилия в соединительной плите от воздействия вертикальных нагрузок.

Характеристики балок пролетного строения по ти­повому проекту инв. N't- 384/31:

Расчетный пролет l_p = 33м.

Модуль упругости бетона Е = 350000 кгс/см².

Момент инерции сечения средней балки I_ср= 131,15х10⁵ см⁴.

Положение центра тяжести сечения y_в =41, 1см. Момент инерции сечения средней балки с учетом слоев одежды (подготовительный слой класса В30 – З см., защитный слой класса В30 - 4см) I_ср =136,85x10⁵ см⁴.

Изгибающий момент в средней балке от нормативной постоянной нагрузки М = 48,6 тс^,м.

Изгибающий момент в крайней балке от норматив­ной временной нагрузки М^вр = 152,2 тс^.м.

Угол поворота балки от постоянной нагрузки

Угол поворота балки от временной нагрузки

Принимаем длину соединительной плиты l_пл = 145см, толщину 14,5см (толщина плиты балки минус толщина прокладки).

Вертикальное перемещение (вниз) опорного сече­ния соединительной плиты от временной нагрузки. см.

Момент инерции соединительной плиты с учетом бе­тонных слоев одежды, лежащих на ней (на ширину 1м)

см⁴

Усилия в соединительной плите:

от постоянной нагрузки

тс.^.м/м

от временной нагрузки при загружении одного про­лета

от собственного веса соединительной плиты и постоянной нагрузки на ней

Суммарный изгибающий момент в опорном сечении плиты

М_п = -1,26-3,1-0,14=-4,5 тс.м/м

Определяем изгибающий момент в опорном сечении соединительной плиты от местного воздействия на­грузки, находящейся на плите.

Длина распределения нагрузки вдоль пролета сое­динительной плиты d= 0,2+2^.0,15 = 0,5м,

где 0,15м - толщина слоев одежды;

Б - ширина распределения нагрузки,

В = 1,45-0,2 + 0,6 = 1,85м.

Характеристики

Список файлов ВКР