Полосовые фильтры

2.4 Полосовые фильтры

Интегрирующее и дифференцирующее звенья при воздействии на них непрерывными случайными сигналами ведут себя как, соответственно, фильтры нижних и верхних частот, АЧХ которых представлены на рис. 2.2.1 и 2.3.2. Последовательно соединив два этих фильтра, можно получить фильтр, пропускающий сигналы, лежащие в заданной полосе. Такой фильтр называют полосовым (рис. 2.4.1). Элементы R1 и C2 образуют фильтр нижних частот, а C1 и R2 – фильтр верхних частот. Коэффициент передачи полосового фильтра описывается выражением:

                                                      (2.4.1)

фазо-частотная характеристика

           (2.4.2)

График АЧХ приведен на рис.2.4.2. Максимальный коэффициент усиления K(w) имеет место при wRC = 1, резонансная частота f_р равна

Фазовый сдвиг на резонансной частоте равен нулю, а коэффициент передачи K_р = 1/3.

Как следует из рисунка, уменьшение и увеличение частоты входного сигнала относительно f_р вызывает уменьшение коэффициента передачи вплоть до нуля. К недостаткам такого фильтра относят малый коэффициент передачи на резонансной частоте (1/3).

Рекомендуемые материалы

 Для подавления сигналов (например, помех) в определенной частотной области применяют мост Вина, который представляет собой параллельное включение частотно-независимого делителя (рис. 2.4.3) напряжения и полосового RС-фильтра. Делитель обеспечивает частотно-независимое напряжение, равное 1/3U_вх. На выходе полосового фильтра напряжение достигает уровня 1/3U_вх только на частоте резонанса. Вследствие этого на частоте резонанса разность потенциалов между средними точками моста становится равной нулю, а АЧХ имеет минимум.

Зависимости К(w) и φ(w) от частоты имеют вид (рис. 2.4.4)

                                             (2.4.3)

                      при wRC≠1                      (2.4.4)

Недостатком моста Вина является низкий коэффициент передачи (1/3) и отсутствие общей точки между входом и выходом, что затрудняет съем сигнала с выхода фильтра.

Этих недостатков лишен двойной Т-образный фильтр (рис. 2.4.5). Он имеет частотные характеристики, идентичные характеристикам моста Вина, однако выходное напряжение в нем снимается относительно общей точки, что дает ему преимущества в электронных схемах.

В двойном Т-образном фильтре для высоких и низких частот, существенно отличных от резонансной, U_вых = U_вх. При этом сигналы высоких частот будут полностью передаваться через два конденсатора С, а сигналы низких частот - через резисторы R.

Амплитудно- и фазочастотные характеристики двойного Т-образного моста описываются зависимостями (рис. 2.4.6):

                                             (2.4.5)

            при wRC≠1                              (2.4.6)

Если необходимо получить лучшие характеристики фильтров по сравнению с однозвенными, например, более быстрое уменьшение коэффициента передачи фильтра, можно включить n фильтров нижних частот последовательно. Передаточная функция такой системы

                                     (2.4.7)

где а₁, a₂, ..., а_n-действительные положительные коэффициенты, P=p/w_cp - нормированная комплексная переменная. Уменьшение коэффициента передачи такого фильтра характеризуется величиной 20 дБ на каждую декаду.

Корни передаточной функции (2.4.7) являются отрицательными и действительными, что отвечает характеристикам RС-фильтров n - го порядка.

Передаточная функция фильтра нижних частот в общем виде может быть записана как

           ,                                 (2.4.8)

где С₁,С₂,...,С_n - положительные действительные коэффициенты. Порядок фильтра определяется максимальной степенью переменной P. Для реализации фильтра необходимо разложить полином знаменателя на множители. Если среди корней полинома есть комплексные, то выражение (2.4.7) не может быть использовано, а его следует записать в виде произведения сомножителей второго порядка:

(2.4.9)

где a_i, b_i - положительные действительные коэффициенты, причем для нечетных порядков полинома b₁ равен нулю.

Такие многозвенные фильтры имеют достаточно сложные полиномиальные характеристики, для аппроксимации которых используют несколько типовых полиномов: Баттерворта, Чебышева, Бесселя. В соответствии с этими полиномами аппроксимируемые ими фильтры называются фильтрами Баттерворта, Чебышева, Бесселя.

Фильтры Баттерворта обеспечивают длинный горизонтальный участок АЧХ (рис. 2.4.7, кривая 2) в полосе пропускания и резкий спад ее за частотой среза. Переходная характеристика такого фильтра при ступенчатом входном сигнале имеет колебательный характер, причем с увеличением порядка фильтра (числа звеньев) колебания усиливаются. Фильтры Чебышева имеют более круто спадающую характеристику за частотой среза, однако в полосе пропускания она не монотонна, а имеет волнообразный характер с постоянной амплитудой колебаний. При заданном порядке фильтра более резкому спаду АЧХ за частотой среза соответствует большая неравномерность в полосе пропускания. Переходная характеристика h(t) является колебательной, причем с ростом порядка фильтра колебания увеличиваются. Колебательность h(t) фильтра Чебышева больше, чем фильтра Баттерворта. Фильтры Бесселя (кривая 1) имеют более пологий спад АЧХ по сравнению с фильтрами Баттерворта и Чебышева, однако обладают оптимальной переходной характеристикой. Переходный процесс на выходе этого фильтра при ступенчатом возмущении практически не имеет колебаний. Фазовый сдвиг выходного сигнала пропорционален частоте входного сигнала. Амплитудно-частотные характеристики трех рассмотренных фильтров нижних частот четвертого и десятого порядков показаны на рис. 2.4.7 и 2.4.8. Можно заметить, что характеристика фильтра Чебышева (кривая 3) имеет наиболее крутой спад для частот входного сигнала, превышающих частоту среза, но заметную неравномерность в полосе пропускания. Переходные процессы этих фильтров имеют большую амплитуду колебаний при ступенчатом входном сигнале. Переходный процесс для фильтра Бесселя практически не имеет колебаний. С помощью одной и той же схемы можно получить характеристики фильтра любого типа определенного порядка, изменяя лишь номиналы соответствующих резисторов и конденсаторов. Чтобы рассчитать схему конкретного фильтра, следует знать его частотные характеристики при заданном его порядке. Параметры элементов фильтра непосредственно связаны с коэффициентами а_i и b_i аппроксимирующей его полиномиальной функции, которые должны иметь строго определенные значения. Корни этих полиномов могут иметь сопряженные комплексные значения, что приводит к невозможности реализации такого фильтра с помощью пассивных RС-цепей. Для реализации фильтров с сопряженными комплексными корнями могут быть использованы LRC-фильтры. Однако для низких частот нужны большие индуктивности, которые сложны в изготовлении и обладают плохими электрическими характеристиками.

Применения индуктивностей можно избежать, используя RС-схемы с активными элементами (например, операционными усилителями). Такие схемы называются активными фильтрами.

Используя логарифмическое представление, можно перейти от нижних частот к верхним, зеркально отобразив АЧХ относительно частоты среза, т. е. заменив wRС на 1/wRС. При этом частота среза остается без изменений, а K₀ переходит в K_¥. .

Наряду с RC фильтрами для обработки электрических сигналов можно использовать RL и RLC фильтры. Однако применение индуктивностей в фильтрах имеет ряд особенностей. К сожалению, производство катушек индуктивности и импульсных трансформаторов не поддается микроминиатюризации, что исключает их широкое применение в современной микромощной РЭА. Кроме того, индуктивности создают вокруг себя переменное магнитное поле, что требует дополнительных мер по обеспечению помехоустойчивости РЭА. Однако в сильноточных цепях, например в фильтрах питания, где токи составляют от единиц до сотен ампер, RL фильтр успешно конкурирует с RC, для которого размеры и вес конденсаторов становятся непозволительно велики. Аналогия RC и RL цепей показана на рис. 2.4.9.

Контрольные вопросы

1. Как изменяется форма напряжения на выходе дифференцирующей цепи, если изменять сопротивление, емкость цепи, длительность и период повторения прямоугольных импульсов на входе?

2. Запишите формулу для определения   длительности   импульса на выходе дифференцирующей цепи, если на ее вход воздействует импульс прямоугольной формы.

3. Объясните физические процессы, происходящие в дифференцирующей цепи при воздействии на нее прямоугольных импульсов напряжения.

4. Определите  форму напряжения на выходе интегрирующей цепи, если ее входе импульс треугольной формы.

5. Изобразите форму напряжения на выходе дифференцирующей цепи при воздействии на ее вход последовательности прямоугольных импульсов, где длительность импульсов больше длительности паузы.

6. Определите форму напряжения на выходе дифференцирующей цепи, если на ее входе импульсы треугольной, трапецеидальной, пилообразной формы, импульсы с экспоненциальным фронтом и срезом. Как изменяется реакция на выходе цепи при изменении длительности фронта, амплитуды пульса, постоянной времени цепи?

7. Как влияет на форму выходного импульса дифференцирующей цепи выходное сопротивление генератора импульсов?

Ещё посмотрите лекцию "12 Понятие и признаки юридического лица" по этой теме.

8. Объясните физические процессы, происходящие в интегрирующей цепи при воздействии на ее вход прямоугольных импульсов.

9. Какой делитель напряжения обладает самой широкой полосой пропускания?

10. Как будет изменяться форма выходного сигнала интегрирующей цепи,  если изменить сопротивление цепи, емкость, длительность и период повторения входных импульсов?

11. Как влияет на форму выходных импульсов RС-цепи сопротивление нагрузки, подключаемое параллельно конденсатору С, паразитная емкость, выходное сопротивление генератора импульсов?

12. Какая цепь вызывает искажение плоской вершины импульса?

13. Какие искажения  формы прямоугольного импульса вызывает интегрирующая цепь?