СтудИзба » ВУЗы » МГТУ им. Баумана » Файлы МГТУ им. Баумана » 5 семестр » Теория механизмов машин (ТММ) » Курсовой проект 48 » 48-В, листы и рпз, Проектирование и исследование механизмов судовой силовой установки.

48-В, листы и рпз, Проектирование и исследование механизмов судовой силовой установки.

ВУЗ Московский государственный технический университет им. Н. Э. Баумана
Семестр 5 семестр
Предмет Теория механизмов машин (ТММ)
Категория Курсовой проект 48
Дата 21 августа 2013 в 20:17 Размер 2,08 Mb
Просмотров 333 Скачиваний 86
Качество Качество не указано Комментариев 0
Рейтинг
- из 5
Автор zzyxel 4,61 из 5
Цена 379 500 руб. -24% Покупок 0
Жалоб Не было ни одной удовлетворённой жалобы на этот файл.
Файл проверен администрацией в том числе на вирусы с помощью EsetNod32.

ТЕХНИЧЕСКОЕ ЗАДАНИЕ


Назначение, функциональная схема, принцип работы


Задание ОПМ-48В. Проектирование и исследование механизмов судовой силовой установки.

Судовая силовая установка состоит из одноцилиндрового нереверсивного двухтактного двигателя внутреннего сгорания с двумя расходящимися поршнями (1, 2, 3, 4-4”, 5-5”, 6) с воспламенением от сжатия, маховика 7, планетарного реверс-редуктора 8, однорядного редуктора 9, гребного вала с винтом 10.

Вал двигателя 1 имеет три колена. Среднее колено ОА через шатун АВ 2 сообщает движение нижнему поршню 3, а крайние два колена ОС и ОС”, расположенные под углом 180 градусов к среднему, сообщает через шатуны 5-5” движение верхнему поршню 6 в сторону, противоположенную движения поршня 3. В процессе работы двигателя поршни 3 и 6 то расходятся, то сближаются. Наименьшее расстояние между поршнями определяется по заданной геометрической степени сжатия   как отношение наибольшего к наименьшему расстоянию между поршнями

 

От коленчатого вала 1 движение передается гребному валу через планетарный редуктор 8 (водило, Z1, Z2, Z3, Z4) с фрикционными муфтами L и M и через одноступенчатый редуктор 9 с цилиндрическими прямозубыми колёсами.

Для движения судна вперед включается фрикционная муфта   L, связывающая колёса Z1 и Z4, вследствие чего водило и колеса Z1, Z2, Z3, Z4 вращаются как одно целое относительно геометрических осей колеса Z1 и водила. Для движения судна назад включается муфта М и отключается муфта L. При этом колесо Z4 останавливается, а колесо Z1 получает вращение в обратную сторону. Для остановки судна обе муфты отключаются.

Закон изменения давления газа в цилиндре двигателя при перемещении поршней представлен индикаторной диаграммой, а данные для её построения приведены в таблице 2. 

  

В двухтактном двигателя такого типа при расхождении поршней в цилиндре происходит сгорание впрыснутого топлива и расширение продуктов сгорания, а при сближении их - сжатие воздуха, нужного для сгорания. Схема кулачкового механизма топливного плунжерного насоса изображена на рисунке. Кулачок 11 этого механизма посажен непосредственно на коленчатый вал двигателя. Закон движения плунжера 12 насоса задан графиком ускорений


Схема установки

                                    рис. 1а                                   рис. 1б

 

рис. 1г

 рис. 1д


Исходные данные

Таблица 1.

№пп

Параметр

Обозначение

Размерность

Значение

1

Средняя скорость поршня

(VB)ср

м/с

7

2

Число оборотов коленчатого вала

n1

1/c

5

3

Число оборотов гребного вала

n10

1/c

2.5

4

Отношение длин шатунов  к длинам кривошипов

lВА/lOA; lCD/lOC

-

4

5

Отношение хода поршня 6 к ходу поршня 3

HD/HB

-

0.5

6

Отношение, определяющие положения центров тяжести шатунов

lAS2/lAB; lсs4/lCD

-

1/3

7

Масса коленчатого вала с маховиком

m1+ mмах

кг

4200

8

Масса шатуна АВ

m2

кг

260

9

Масса шатуна CD

m4

кг

115

10

Масса нижнего поршня 3

m3

кг

250

11

Масса верхнего поршня 6

m6

кг

310

12

Масса тяги DE(D’E’)

m5, m5

кг

300

13

Момент инерции коленчатого вала без маховика

I’O1

кг*м2

147,15

14

Момент инерции шатуна AB

IS2

кг*м2

58,86

15

Момент инерции шатуна CD(CD’)

IS4

кг*м2

8.829

16

Момент инерции движущихся частей реверс-редуктора, приведенный к валу кривошипа

Iпрр.р.

кг*м2

313,92

17

Маховый момент гребного вала с винтом

Iвинта

кг*м2

150

18

Диаметр цилиндра

d

м

0,35

19

Максимальное давление в цилиндре

pmax

Па

392,4*104

20

Геометрическая степень сжатия, где х - расстояние между поршнями

θ=хmaxmin

-

12

21

Коэффициент неравномерности вращения коленчатого вала

δ

-

1/50

22

Угловая координата кривошипа для силового расчета

φ1

град

60

23

Число зубьев колеса Z5

Z5

-

16

24

Модуль колес Z5, Z6

m56

мм

12

25

Наименьший радиус кулачка, определяемый прочностью вала

R0

м

0,1

26

Число сателлитов планетарной передачи

k

-

3

27

Полное перемещение плунжера топливного насоса

h

м

0,03

28

Модуль зубчатых колес планетарного реверса

mп.р.

мм

10

29

Угол рабочего профиля кулачка

φраб

град

220

30

Максимально допустимый угол давления кулачка

[θ]

град

30



Таблица 2.

Значения давления в цилиндре двигателя (в долях pmax) в зависимости от положения поршней. 

Координаты поршней в долях от Н 

SB/HB

0

0.02

0.05

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

При расхождение поршней

p/pmax

0.863

1.000

0.863

0.602

0.34

0.238

0.170

0.129

0.100

0.082

0.068

0.034

0

При сближение поршней

p/pmax

0.863

0.5

0.318

0.204

0.114

0.073

0.045

0.025

0.014

0.005

0.001

0

0


 


Данный файл также доступен в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "теория механизмов машин (тмм)" в общих файлах.

Рекомендуем также

Для добавления файла нужно быть зарегистрированным пользователем. Зарегистрироваться и авторизоваться можно моментально через социальную сеть "ВКонтакте" по кнопке ниже:

Войти через
или

Вы можете зарегистрироваться стандартным методом и авторизоваться по логину и паролю с помощью формы слева.

Не забывайте, что на публикации файлов можно заработать.