Стр.кон. оконч (Проектирование спортивного комплекса с бассейном 14х25 м в г. Комсомольск-на-Амуре), страница 2

инв. №Изгибающие моменты от нормативных нагрузок:Постоянной и длительной М=476,375 кНм;Суммарной М=579,99 кНм;1. Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной иИнв. № подл.Подп. и датадлительной нагрузок:s=M  P2 ( z1  e sp )Wsz1=ho-0,5h/s= 93,5-0,55=91 см; еsp=0 Ws=Asz1= 15,291=1383,2 см3;ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм.

Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛистs=47367  563, 476  (91  0)01383, 22. Приращение напряжений от действия полной нагрузки:s=57999  563, 476  (91  0)2 4,864 кН/cм =48,64 МПа;1383, 23. Ширина раскрытия трещин от продолжительного действия полной нагрузки:acrc1   l     sEs20  3,5  100   3 d  1110 20   3,5  100  0, 007   3 16  0 мм51,9 104. Ширина раскрытия трещин от действия постоянной и длительной нагрузки:acrc 2   l     sEs20  3,5  100   3 d  111,5 48, 64 20   3,5  100  0, 007   3 16  0,06 мм;51,9 105 Непродолжительная ширина раскрытия трещин:acrc  acrc  (acrc 2  acrc1 )  0,1+0,06-0=0,16 мм <0,4 мм;6 Продолжительная ширина раскрытия трещин:acrc a crc 2  0, 06 <0,3 мм.2.8.10 Расчет панели оболочки по деформациям (прогибам).Определяем прогиб f 0n панели в середине пролета с учетом длительногодействия нагрузки, при коэффициентах надежности по нагрузке  f  1 по формуле:f n0(qcv  b 2  qld  qep )  l0448  kr  Eb  I red'( los   los)  l02, где6  Es  hoc(2.59)qcv - кратковременно действующая часть нагрузки;Взам.

инв. №нагрузка от сил предварительного напряжения, вычисляемая по формуле:Инв. № подл.ный 2 при продолжительном действии нагрузки и влажности среды 40-75 %;Подп. и датаb 2 - коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона, рав-qld - длительно действующая часть нагрузки;qep - эквивалентная по моменту в середине пролета равномерно распределеннаяqep 8  P01  eopl028  726,56  0, 643 103 11,862кН / см ,где (2.60)17, 752ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч.

Лист № док.Подп.ДатаЛистqcv  0,877  3  2, 631кН / мqld  4, 032  3  12, 096кН / мP01 - равнодействующая усилий в напрягаемой арматуре до обжатия бетонапри sp=0,9;  los   6   8   9  107, 292 -потери напряжений в арматуре;  los' -потеринапряжений для уровня сжатой зоны бетона.Усилие P01 в напрягаемой арматуре при sp=0,9P01   sp  Asp  478 15, 2  726,56кН ;Вычислим потери  los' для крайнего сжатого волокна бетона, если бы тамнаходилась напрягаемая арматура; для этого найдем напряжения сжатия  bp' всжатом волокне в момент передачи сжатия на бетон. bp' P01 ( P01  eop  M c )  (hoc  eop ) 726560 (726560  64,3  259,9 105 )  (95  64,3) 0, 702 МПаAredI red22022, 45 106Потери напряжения будут равны:От быстронатекающей ползучести 6  0,85  40  bp'Rbp 0,85  40 0, 702 1,136 МПа,21От усадки бетона: 8  40 МПа,От ползучести бетона: 9  0,85 150  bp'Rbp 0,85 150 0, 702 4, 26 МПа,21Инв.

№ подл.Подп. и датаВзам. инв. №Общие потери:' los 1,136  40  4, 26  45,396 МПа,f 0n l(2631  2 12096  11862) 17754 (107, 292  45,396) 177521775 3,322см  0  4, 4см528548  0,85  0, 29 10 10  2, 45 106 1,9 10  95400 400Условие по прогибу удовлетворяется.ВКР 08.03.01.к.403.ПЗ КВ10ПГС-152Изм. Кол.уч. Лист № док.Подп.ДатаЛист.