Антиплагиат (Проект реконструкции моста на 7км ПК 4+84 линии Биробиджан - Ленинское), страница 7

–Схема загружения промежуточной опоры на[3]опрокидывание нагрузку в продольном направлении: 1 – допускаемаявременная вертикальная нагрузка интенсивностью к; 2 – линия влияния вертикальной[1]нагрузки Nk.; – ц ентр опрокидывания опоры; di – расстояние от ц ентра опрокидывания до соответствующ их сил.Сумма опрокидывающ их моментов:Мпо=4,91∙12,5+45,99∙8,51,4∙0,5=886,5 КнмСумма удерж ивающ их моментов:Мпу=11896,875 ∙2,25∙0,9+51,22∙0,9+12,7∙0,90,5∙33,95∙2,25+0,5+51,22∙0,9+12,7∙0,90,5∙33,95∙2,25-0,5=28485,49 КнмРазность площ адей линии влияния опрокидывающ их и удерж ивающ их моментов от временных нагрузок:ΩkM0-mynyΩkMу=0,1ztβL2ξ-mynyd2Ω2=0,1∙12,5∙34,44∙1∙0,8-0,91,11,685∙34,44∙0,5=10,7 м2к=0,91,128485,49-886,51∙1,105∙0,8∙10,7=2370,3 Кн/мК=2370,317,08∙1,425=97,42В поперечном направленииРисунок 2.18.

–Схема загружения промежуточной опоры на[3]опрокидывание нагрузку в поперечном направлении: 1 – допускаемаявременная вертикальная нагрузка интенсивностью к; 2 – линия влияния вертикальной[1]нагрузки Nk.; – ц ентр опрокидывания опоры; di – расстояние от ц ентра опрокидываниядо соответствующих сил; Ц.Т.– центр тяжести сечения по подошве фундамента.[1]Сумма опрокидывающ их моментов:Мпо=4,91∙12,5+45,99∙8,51,4∙0,5=886,5 КнмМпо=(12,6∙8,5+96,77∙16,5+106,83∙20,485)1,4∙0,5=2724,47 КнмСумма удерж ивающ их моментов:Мпу=11896,875 ∙6,5∙0,9+51,22∙0,9+12,7∙0,933,95+51,22∙0,9+12,7∙0,933,950,5∙6,5=82291,71 КнмРазность площ адей линии влияния:ΩkM0-mynyΩkMу=λξ-mynyd1Ω1=33,95∙0,15-0,91,16,5∙90,7∙0,5=175,46 м2к=0,91,182291,71-2724,471∙1,06∙0,8∙175,46=434,2 Кн/мК=434,214,74∙1,278=23,05Таблиц а 2.33. – Сводная таблиц а классов по промеж уточной опореВеличины, необходимые для подсчета класса опоры, и условия схем загруженияРасчетные значенияПо среднему давлениюПо максимальному давлениюНа опрокидывание[2]ПФhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23942068&repNumb=152/6918.06.2016АнтиплагиатОФПФОФПФОФC учетом э ксц ентриситетаПФк, Кн/м4452,772156,76158,434062,79638,722699,692346,03784,421692,422370,3434,2кн ,Кн14,7414,7414,7417,0817,0814,7414,7414,7414,7417,0814,74кпс ,Кн7,657,657,656,656,657,657,657,657,656,657,65K236,42114,51326,98166,9826,25143,34124,5641,6589,8697,4223,05Продолжение таблицы 2.33.[29]Числозагружаемых пролетовОбаОдинОбаОдинОбаПлоскость[2]расчетаВдольПо-пе-рекhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23942068&repNumb=153/6918.06.2016АнтиплагиатВдольПо-пе-рекВдольВдольПопе-рекДиаграмма классов грузоподъемности промеж уточной опоры – Прилож ение A.Анализ расчета показал, что класс промеж уточной опоры по грузоподъемности удовлетворяет условиям пропуска поездов,соответствующ ей II категории.2.4.

Классификац ия грузоподъемности береговой опорыКлассификац ия опор осущ ествляют на основании Руководства [16] по предельным состояниям первой группы.Береговые опоры классифиц ируют по грузоподъемности по нескольким видамрасчета:по среднему давлению;по максимальному давлению;по эксцентриситету приложения равнодействующей нагрузок с нахождением относительного эксцентриситета;по устойчивости против опрокидывания;на сдвиг по грунту основания.2.4.1.[1]Основные расчетные данныеВес классифиц ируемой береговой опоры выше подошвы фундамента Q1= 8348,13 кгс; вес опоры выше обреза фундамента Q2=5434,38 кгс.Распределенная нагрузка от веса пролетного строения – 16,0 Кн/м;от веса верхнего строения пути – 1,1 Кн/м..

Расчетное сопротивление с��ального грунта в основании опоры R= 3000[2]Кн/м2Высота пролетного строения – 2,16 м.R – расчетное сопротивление кладки, при бетоне марки М200 равное Rб=4000 Кн/м2; с учетом климатического коэ ффиц иентак=0,6 расчетное сопротивление R=3480 Кн/м2.Длины участков линии влияния при э том составляют: λ1=23,6,0 м; λу=4,5 м; λ3=0,5∙Н=0,5∙11,75=5,875 м.Рисунок 2.19. – Схема береговой опоры мостаРисунок 2.20. – Расчетные сечения береговойопоры моста: a – сечение по подошве фундамента; б – сечение по обрезу фундамента.Геометрические характеристики расчетных сечений промежуточной опоры [2]приведены в таблиц е 2.34. и 2.35.Таблиц а 2.34.

– геометрические характеристики по подошве фундаментаПлощ адь поперечного сечения A, м2У, мМомент инерц ии сечения Iх, м4Момент инерц ии сечения I1, м4Момент сопротивления сечения Wх, м3Момент сопротивления сечения W1, м3рх, м46,353,7212,74154,257,548,951,234Таблиц а 2.35. – геометрические характеристики по обрезу фундаментаПлощ адь поперечного сечения A, м2У, мМомент инерц ии сечения Iх, м4Момент инерц ии сечения I1, м4Момент сопротивления сечения Wх, м3рх, м23,52,543,2648,9619,60,8342.4.2.

Расчет грузоподъемности опорыпо среднему давлениюВ[4]расчетпо среднему давлению вводят только вертикальные постоянные нагрузки и искомую временную нагрузку,величину которой находят по формуле:http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23942068&repNumb=154/6918.06.2016Антиплагиат, (2.28.)[1]гдем–[2]коэффициентусловий работы;n – коэффициент надежности по назначению;– доля вертикальной нагрузки от подвижного состава, передающаяся на[1]опору, равная =1;– коэффициент надежности к временным нагрузкам, равный =1,105;Площадь линии влияния[36]усилия:=λ12+λу (2.29.)Сумма вертикальных усилий от постоянных нагрузок, определяемая по формуле:Nп=QinQi+p1np+ppn'p0,5∙λ1+рбпб∙λy, (2.30.)В сечение по подошве фундамента=23,62+4,5=16 м2=8348,13 ∙1,1+27,36∙1,1+12,7∙1,2∙0,5∙23,6+12,7∙1,2∙4,5=9773,08 Кнк=1∙0.72∙3000∙46,35-9773,081∙1,105∙16=5140,45 Кн/мРисунок 2.21.

– Схема загруж ения береговойопоры для расчета по среднему давлению: 1 – допускаемая временная вертикальная нагрузка интенсивностью к; 2 – линиявлияния вертикальной[1]нагрузки Nk.К=5140,4518,14∙1,51=187,74В сечение по обрезу фундамента=5434,38 ∙1,1+27,36∙1,1+12,7∙1,2∙0,5∙23,6+12,7∙1,2∙4,5=6567,76 Кнк=1,15∙1∙3480∙23,5-6567,761∙1,105∙16=4947,92 Кн/мК=4415,3618,14∙1,51=180,712.4.3.

Расчет грузоподъемности опорыпо максимальному давлениюЭквивалентную нагрузку по максимальному давлению вычисляют по формуле:к=[2]mnRW-(Nпρ+Мп)εknkηk(ΩkM+ΩkNρ (2.31.)В сечении по подошве фундаментаNпρх=9773,08∙1,234=12058,81 КнмМп=QinQieQi+p1np+ppn'p0,5∙λ1e1-рбпб∙λye2+Fhzhnr+Sγпzγпβnγηγ , (2.32.)Где QinQieQi=0, т.к.eQi=0Где β=1,0; nγ=1,4; nr=1,4; ηγ=0,5.Равнодействующ ую горизонтального давления от собственного веса насыпи определяем по прилож ению 9 [4]:Fh=0,5γnh2b∙tg2(45°-φ2) (2.33.)Fh=0,5∙17,7∙11,752∙6,4∙tg245°-352=2132,43 КнПлечо равнодействующ ей zh=Н3=11,753=3,92 мРисунок 2.22.

– Схема загруж ения береговойопоры для расчета по максимальному давлению: 1 – допускаемая временная вертикальная нагрузка интенсивностью к;2 –эпюра горизонтальногодавления от транспортных средств на призме обрушения; 3 – эпюра бокового давления отсобственного веса грунта; 4 – линия влияния вертикальнойнагрузки Nk.; Ц.Т.– центр тяжести сечения по подошвефундамента.[1]Поперечная ветровая нагрузка на пролетное строение:Sγп=0,0623,6∙46,25=65,49 КнВ расчет принимаем 20% полной нормативной поперечной нагрузки: Sγп=65,49∙0,2=13,098 Кн, zγп=9,3 мМп=27,36∙1,1+12,7∙1,20,5∙23∙3,7-12,7∙1,2∙4,5∙0,54+2132,43∙3,92∙1,4+13,098∙9,3∙1∙1,4∙0,5=10871,5 КнмΩkM=Ω1e1-Ωуe1+βλ1+λу0,1ztξ+ΩFiMzinFnk (2.34.)Где ΩFiM –суммарная площадь приведенной линии влияния горизонтального давления на устой от подвижного состава на призмеобрушения[1]ΩFiM= τnh1+τn2.7b(αh+α1h1) (2.35.)h1=2,2 м; h=11,75 м; b=4,9 м.α=0,385; α1=0,734; τn=tg2(45°-φ2)ΩF1=tg245°-352∙2,2=0,6 м; z1=h-h12=10,65 м;ΩF2=tg245°-3522,74,90,385∙11,75-0,734∙2,2=1,44 мz2=h2αξ-h1α1(h1ξ1+h-h1)hα-h1α1=5,68 мм=1,2 и n=0,72;[18]пк=1,105; nF=1,2ΩkM=0,5∙23∙0,8-3,7∙1,65+1,2423+3,70,1∙11,75+0,6∙10,65+1,44∙5,681,21,105=38,93 м2к=1,2∙0,72∙3000∙57,5-12058,81-10871,51∙1,105∙0,8∙(38,93+16∙1,234)=2431,31 Кн/мhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23942068&repNumb=155/6918.06.2016АнтиплагиатК=2431,3117,5∙1,47=94,54В сечении по обрезу фундаментаNпρх=6567,76 ∙0,834=5477,79 КнмFh=0,5∙17,7∙9,252∙5∙tg245°-352=1032,46 КнПлечо равнодействующ ей zh=Н3=9,253=3,08 мВ расчет принимаем 20% полной нормативной поперечной нагрузки: Sγп=65,49∙0,2=13,098 Кн, zγп=6,8 мМп=27,36∙1,1+12,7∙1,20,5∙23∙3,7-12,7∙1,2∙4,5∙0,54+1032,46∙3,08∙1,4+13,098∙6,8∙1∙1,4∙0,5=10607,4-108,66+5126,84+104,26=6411,13Кнмh1=4,9-2,7=2,2 м; h=9,25 м; b=4,9 м.α=0,445; α1=0,734; τn=tg2(45°-φ2)ΩF1=tg245°-352∙2,2=0,6 м; z1=h-h12=8,15 м;ΩF2=tg245°-3522,74,90,445∙9,25-0,734∙2,2=1,24 мz2=h2αξ-h1α1(h1ξ1+h-h1)hα-h1α1=4,1 мΩ[18]kM=0,5∙23∙3,7-4,5∙0,54+0,7723+4,50,1∙9,25+0,87∙5,56+0,64∙31,21,105=67,045 м2к=1,15∙1∙3480∙19,6-5477,79-6411,131∙1,105∙0,8∙(67,045+16∙0,834)=1265,13 Кн/мК=1265,1317,5∙1,47=49,192.4.4.

Проверка э ксц ентриситета полож ения равнодействующ ейe=εknkηk∙к∙ΩkM+Мпр'(εknkηkΩkN+Nп) (2.36.)e=1∙1,105∙0,8∙2431,31∙38,93+10871,51,314∙(1∙1,105∙0,8∙2431,31∙16+1265,13)=2,29Так как e>1 –равнодействующая выходит за пределы ядра сечения и на сжатие работает только часть сечения по подошве фундамента.[2]ус=у-у0(e-1)e (2.37.)yc=7,4-3,7(2,29-1)2,29=5,32 мПлощадь сжатой части сечения по подошве фундамента Ас при этом составит 33,71 м2 и радиус ядра сечения с учетомтолько сжатой площади равен ρ=57,533,71=1,71 мПри выходе равнодействующей всех нагрузок за пределы ядра сечения необходимо откорректировать допускаемуюнагрузку по максимальному давлению[2]:к=1,2∙0,72∙3000∙57,5-9773,08∙1,71-10871,51∙1,105∙0,8∙(38,93+16∙1,71)=2075,39 Кн/мК=2075,3917,5∙1,47=80,72.4.5.Расчет на опрокидываниеЭквивалентная нагрузка для оценки опоры против опрокидывания подсчитывается по общей формуле:к=[2]мупуМпу-MпoεknFηkΩkM (2.53.)Где му=0,8 и пу=1,1Рисунок 2.23.