Расчет (Курсач компрессор), страница 3

Также масло необходимо для уноса продуктовпроизводства, а также для охлаждения трущихся поверхностей.Суммарная мощность трения, определенная в тепловом расчете3Nтр = 1.0314 × 10 WПлотность масла ρм = 879.84 mТеплоемкастьПерегрев масла−3⋅ kgJkg ⋅ K∆tм = 15.68K3cм = 2 ⋅ 10Расход на охлаждение трущихся поверхностейVтр =0.6 ⋅ Nтрρм ⋅ cм ⋅ ∆tм−5= 2.243 × 103m ⋅s−1Принимаетсяzш = 16Число зубьев шестерниДиаметр начальной окружности шестерниДлина зубьевМодуль зацепленияКоэффициент подачи маслонасосаd = 0.032 ml = 0.01 mm2 = 2 m−4λмн = 7.25 × 10Производительность данного насоса−5Vпр = 2 ⋅ π ⋅ d ⋅ l ⋅ m2 ⋅ n ⋅ λмн = 7.05 × 103m ⋅s−1Рассчитанный насос обеспечит необходимую подачу масла.Расчет поршней на прочностьДнище поршня рассчитывают как сплошную круглую плиту,закрепленнуюпо периметру, расчетное напряжение изгиба по контуру.Расчет поршня первой ступени на прочностьМатериал: алюминий1.Расчет днища поршня на изгибМаксимальное избыточное давление второй ступени5pΙmax = pm − pк = 4.308 × 10 ⋅ PaРадиус заделки днища поршняrΙ = 0.0375 mТолщина днища поршняδ = 0.012 mДопускаемое напряжение изгиба для аллюминия7[σ] Al = 1.5 ⋅ 10 Pa2σизг = 0.68 ⋅ pΙmax ⋅rΙδ26= 2.861 × 10 ⋅ Paσизг < [σ] Al2.Расчет поршня по давлению на боковую поверхностьМаксимальная нормальная силаNΙmax = 364.2 m ⋅ sДиаметр поршняDΙ* = 0.075 mВысота поршня за вычетом суммарной высотыколецH'Ι = 0.0705 m−2Максимально допускаемое значение удельного давления на боковую5qmax = 1.5 ⋅ 10 Paповерхность поршняУдельное давление на боковую поверхность поршняqΙ =NΙmaxDΙ* ⋅ H'Ι5= 0.689 ⋅ 10 PaqΙ < qmax⋅ kg3.Расчет бобышек на прочностьИсходные данные:3Максимальная газовая силаFгΙmax = 1.9994 × 10 NДлина соприкосновения пальца с бобышкойlсопр.пп = 0.045 mНаружний диаметр пальцаdппн* = 0.03 m6Допускаемое удельное давление на поршневой qдоп.п = 30 ⋅ 10 PaпалецdбнΙ = 0.0414 mНаружний диаметр бобышкиdбвΙ = 0.03 mВнутренний даметр бобышкиМаксимальное удельное давление на поршневой палецqпΙmax =FгΙmaxlсопр.пп ⋅ dппн*6= 1.481 × 10 ⋅ PaqпΙmax < qдоп.п4.Расчет поршня второй ступени на прочностьКонструкция поршня второй ступени аналогична конструкции первой ступениРасчет днища поршня на изгибИсходные данные:Материал: алюминийМаксимальное избыточное давление второй ступени6pΙΙmax = pнΙΙ − pк = 1.896 × 10 ⋅ PaРадиус заделки днища поршняrΙΙ = 0.0375 mТолщина днища поршняδ = 0.012 mДопускаемое напряжение изгиба для алюминия7[σ] Al = 1.5 ⋅ 10 Paσизг = 0.68 ⋅ pΙΙmax ⋅rΙΙδ227= 1.259 × 10 ⋅ Paσизг < [σ] Al5.Расчет поршня по давлению на боковую поверхность3−2Максимальная нормальная силаNΙΙmax = 1.4 × 10 m ⋅ sДиаметр поршняDΙΙ* = 0.075 mВысота поршня за вычетом суммарной высотыколецH'ΙΙ = 0.0705 m⋅ kgМаксимально допускаемое значение удельного давленияна боковую5поверхность поршняqmax = 3.5 × 10 PaУдельное давление на боковую поверхность поршняNΙΙmax5qΙΙ == 2.673 × 10 ⋅ PaDΙΙ* ⋅ H'ΙΙqΙΙ < qmax6.Расчет бобышек на прочность3FгΙΙmax = 8.3748 × 10 NМаксимальная газовая силаДлина соприкосновения пальца с бобышкойlсопр.пп = 0.045 mНаружний диаметр пальцаdппн = 0.0285 m7qдоп.п = 3 × 10 PaДопускаемое удельное давление на поршневойпалецНаружний диаметр бобышкиdбнΙΙ = 0.0414 mВнутренний даметр бобышкиdбвΙΙ = 0.03 mМаксимальное удельное давление на поршневой палецqпΙΙmax =FгΙΙmax7= 0.653 ⋅ 10 Palсопр.пп ⋅ dппнqпΙmax < qдоп.пРасчет поршневого пальца на прочностьСхема нагрузки поршневого пальца.1.Расчет на прочность поршневого пальца первой ступениdппн* = 0.03 mНаружний диаметр поршневого пальцаdппв* = 0.022 mlпп* = 0.065 mВнутренний диаметр поршневого пальцаДлина поршневого пальцаДлина соприкосновения пальца с бобышкойДлина соприкосновения пальца с шатуномРасстояние между бобышкамиНапряжение в пальцеσп.пΙ =lсопр.пп = 0.029 m−3lп.шΙ = 14 ⋅ 10−3hбΙ = 36 ⋅ 10МизгΙWп.пΙгде Мизг - максимальный изгибающий момент в среднем сечении;Wп.пΙ - момент сопротивленич изгибу в среднем сечении пальца.Максимальны изгибающий момент в среднем сечении пальцаМизгΙ =FгΙmax  hбΙ lсопр.пп  FгΙmax lп.шΙ⋅+−⋅22 22 22МизгΙ = 25.493 m ⋅ s−2⋅ kgmmМомент сопротивления изгибу в среднем сечении пальца44π dппн* − dппв*−6 3Wп.пΙ =⋅= 1.88 × 10 m32dппн*МизгΙ7σп.пΙ == 1.353 × 10 ⋅ PaWп.пΙ6σп.пΙ < [σ] п.п = 90 ⋅ 10 Pa2.Проверка на удельное давление в поршневой головке шатунаМаксимальное удельное давление в верхней головке шатунаFгΙmax6qпΙmax == 4.761 ⋅ 10 Palп.шΙ ⋅ dппн*6qпΙmax < qдоп.п = 25 ⋅ 10 Pa3.Проверка на срезВычисление площади сечения в месте наиболее вероятного срезаFсрΙ =(2π ⋅ dппн* − dппв*2) = 3.2673 × 10− 4 m24Напряжение среза определяется по формулеτсрΙ =FгΙmax2 ⋅ FсрΙ6= 3.06 ⋅ 10 PaτсрΙ < τср.доп = 100МПа4.Расчет на прочность поршневого пальца второй ступениНаружний диаметр поршневого пальцаdппн* = 0.03 mВнутренний диаметр поршневого пальцаdппв* = 0.022 mlпп* = 0.065 mДлина поршневого пальцаДлина соприкосновения пальца с бобышкойДлина соприкосновения пальца с шатуномРасстояние между бобышкамиНапряжение в пальцеσп.пΙΙ =МизгΙΙWп.пΙΙlсопр.пп = 0.029 mlп.шΙΙ = 0.014 mhбΙΙ = 0.01 mМаксимальны изгибающий момент в среднем сечении пальцаМизгΙΙ =FгΙΙmax  hбΙΙ lсопр.пп  FгΙΙmax lп.шΙΙ⋅+−⋅22 22 2−22МизгΙΙ = 52.343 m ⋅ s⋅ kgМомент сопротивления изгибу в среднем сечении пальца4Wп.пΙΙ4π dппн* − dппв*−63=⋅= 1.8841 × 10 ⋅ m32dппн*σп.пΙΙ =МизгΙΙ6= 27.781 ⋅ 10 PaWп.пΙΙ6σп.пΙΙ < [σ] п.п = 90 ⋅ 10 Pa5.Проверка на удельное давление в поршневой головке шатунаМаксимальное удельное давление в верхней головке шатунаFгΙΙmax6qпΙΙmax == 19.94 ⋅ 10 Palп.шΙΙ ⋅ dппн*6qпΙΙmax < qдоп.п = 25 ⋅ 10 Pa6.Проверка на срезВычисление площади сечения в месте наиболее вероятного срезаFсрΙΙ =(2π ⋅ dппн* − dппв*2) = 3.2673 × 10− 4 m24Напряжение среза определяется по формулеτсрΙΙ =FгΙΙmax2 ⋅ FсрΙΙ6= 12.816 ⋅ 10 Pa6τсрΙΙ < τср.доп = 100 ⋅ 10 PaРасчет на прочность шатунных болтовШатунные болты проверяются на разрыв от инерционных сил вращения шатунаи максимальной силы действующей по шатуну, направенной от крывошипа.(рассчет ведется для первой степни где наблюдается наибольшая сила инерциипоступательно движущихся частей)Исходные данные:−3Диаметр шатунного болта в опасном сеченииdшб.оп = 8 10Количество шатунных болтовМаксимальная сила поступательнодвижущихся частей, действующая на разрывi = 2m3PшΙmax = 1.9578 × 10 NИнерционная сила вращения шатуна2Zц.ш = −mврΙ ⋅ R ⋅ ω = −38.922 m ⋅ s−2⋅ kgПлощадь расчетного сечения шатунного болтаfшб =π ⋅ dшб.оп42=2−3()π ⋅ 8 ⋅ 10 ⋅ m−5 2= 5.0265 × 10 m4Сила затяжки шатунного болтаTзат = 3 ⋅ ( PшΙmax + Zц.ш) = 5.99 × 103 m ⋅ s− 2 ⋅ kgНапряжения растяжение, получаемое в расчетном сеченииσр =Tзат + ( PшΙmax + Zц.ш)i ⋅ fшб6= 79 ⋅ 10 Pa6Материал болта - сталь 40Х.

Предел текучести σт = 600 ⋅ 10 PaЗапас прочностиn =σтσр6600 ⋅ 10 ⋅ Pa== 7.55279447138.6007727 ⋅ PaРасчет на прочность шатунаШатуны первой и второй ступени абсолютно идентичны исходи изсоображения равенства масс и взаимозаменяемости. Таким образом расчетшатунов сводится к расчету шатуна наиболее нагруженной второй ступени.1.Расчет поршневой головки шатунаМатериалДиаметр отверстия в головке шатунаНаружний диаметр головки шатунаШирана шатунаCталь 45dв = 0.05 mdн = 0.048 mlш = 0.0263 mУдельное давление на диаметральную плоскость верхней головкиFгΙΙmax6pв.г.

== 6.381 ⋅ 10 Padв ⋅ lшНапряжение в верхней головке шатуна от действия максимальной газовой силы,рассчитанное по формуле Ламе:σв.г. dн2 + dв26=⋅ pв.г.  = −156.4 ⋅ 10 Pad 2 − d 2в н6σв.г. < [σ] = 50 ⋅ 10 Pa2.Расчет стержня шатунаСогласно предварительным расчетам размеров шатуна, были полученыследующие показатели:Форма стержня шатуна.Геометрические размеры двутавраb = 0.034 m−3b1 = 3 ⋅ 10 md = 0.0338 mfш = 0.026 mНаружний диаметр мотылевой головкиDн.м = 0.06mНаружний диаметр поршневой головкиdн.п = 0.048 mПлощадь сечения шатунаf = 946.4 ⋅ 10Момент инерции в плоскости качения шатунаJx = 87093.1 ⋅ 10Момент инерции в плоскости перпендикулярнойплоскости качения шатунаJy = 71676.9 ⋅ 10−6 2m− 12 4− 12 4Длина стержняDн.м + dн.пlст = L −= 0.051 m2Минимальный радиус инерцииimin =Jyf− 124=7.1677 × 10 ⋅ 10−6946.4 ⋅ 102⋅mλ =Предельная гибкость4⋅mlстimin=−3= 8.7027 × 10Для стали 456a = 464 ⋅ 10 Pa6b = 3.26 ⋅ 10 ⋅ Pa6σкр = a − b ⋅ λ = 444.896 ⋅ 10 PaКритическая сила на шатуне−2Pкр = ( σкр ⋅ f ) = 4.21 × 10 m ⋅ s5⋅ kgЗапас устойчивостиφ =PкрPшΙΙmax= 54.583m0.051 ⋅ m= 5.860.00870266450001555 ⋅ mКритическое напряжение по формуле Ясинского:mmСуммарное напряжение сжатия и продольного изгиба в плоскости качанияшатуна:σсx21L  = 8.664 ⋅ 106Pa= PшΙΙmax ⋅  + 0.000526 ⋅Jx f6σсx < [σ] сж = 100 ⋅ 10 PaСуммарное напряжение сжатия и продольного изгиба в плоскости качанияшатуна:σсy2 1lст 6= PшΙΙmax ⋅  + 0.000132 ⋅= 8.188 ⋅ 10 PaJy f6σсy < [σ] сж = 100 ⋅ 10 PaНижняя головка шатунаНапряжение изгиба в крышке нижней голвоки шатуна от максимальной силыинерции поступательно движущихся масс и центробежной силы инерции отвращающейся части шатуна так же рассчитывается для первой ступени.σизг =(PшΙmin + Zц) ⋅ Сб12WИнерционная сила вращения шатунаZц.ш = −38.9222 NМаксимальная сила инерция поступательнодвижущихся частейРасстояние между шатунными болтамиPшΙmax = 1.9578 × 10 NМомент сопротивления изгибуW1 = 5443.3 ⋅ 10σизг =(PшΙmax + Zц.ш12W1) ⋅ Cб3Cб = 0.0552 m−9 36= 1.687 ⋅ 10 Pa6σизг < σдоп = 30 ⋅ 10 PaДопустимо данное напряжение для крышки выполненой из Стали 45Расчет цилиндровЦилиндры выполняются из материала СЧ 20Толщина стенки цилиндров Ι и ΙΙ ступени−3sΙ = 6.7 × 10 msΙΙ = 0.01 mВнутренний диаметр циллиндра Ι и ΙΙ ступениDц.вΙ = DΙ* = 0.075 mDц.вΙΙ = DΙΙ* = 0.075 mmНаружний диаметр циллиндра Ι и ΙΙ ступени−3Dц.нΙ = Dц.вΙ + 2 ⋅ sΙ = 0.075 ⋅ m + 2 ⋅ 6.7 × 10⋅ m = 0.0884 mDц.нΙΙ = Dц.вΙΙ + 2 ⋅ sΙΙ = 0.075 ⋅ m + 2 ⋅ 0.01 ⋅ m = 0.095 mУдельное боковое давление поршня Ι и ΙΙ ступени45qΙ = 6.8883 × 10 PaqΙΙ = 2.6732 × 10 PaИзбыточное давление хладагента Ι и ΙΙ ступени6pизΙ = pm − pк = 0.431 ⋅ 10 Pa6pизΙΙ = pнΙΙ − pк = 1.896 ⋅ 10 PaНапряжение на внутренние стенки цилиндра определяется по формулеσ=2222Dц.н + Dц.в⋅ ( pиз + q)Dц.н − Dц.вДля цилиндра Ι ступени Dц.нΙ 2 + Dц.вΙ 26σΙ =⋅ ( pизΙ + qΙ) = 3.067 ⋅ 10 PaD 2 − D 2ц.вΙ ц.нΙДля цилиндра ΙΙ ступени Dц.нΙΙ 2 + Dц.вΙΙ 26σΙΙ =⋅ ( pизΙΙ + qΙΙ) = 9.32 ⋅ 10 PaD 2 − D 2ц.вΙΙ ц.нΙΙПолученные напряжения незначительныРасчет крепления противовесовКрепление каждого из противовесов осуществляется к щекам коленчатого валас помощью двух болтов М8, материал - сталь 35 по ГОСТ7796-70.Центробежная сила, развиваемая противовесомJ'пс = −116.6009 NВнутренний диаметр болтаdвн = 6.773 10Коэффициент затяжкиkз = 1.25−36Предельное напряжение текучестиσт = 315 ⋅ 10 PaЧисло болтовz = 2Напряжение растяжения в болте с учетом коэффициента затяжкиσ =4 ⋅ J'пс ⋅ kз22 ⋅ π ⋅ dвн6= 2.023 ⋅ 10 Paσ < σтmРасчет коленчатого вала56E = 2 ⋅ 10 ⋅ 10 PaJ =zmaxπ ⋅ dшш464= 4−7= 2.1979 × 104mМомент сопротивления изгибуWиз =π ⋅ dшш3323π ⋅ ( 0.046 ⋅ m)−63== 9.5559 × 10 ⋅ m32Момент сопротивления кручениюWкр =π ⋅ dшш3163π ⋅ ( 0.046 ⋅ m)−53== 1.9112 × 10 ⋅ m16Силы по цилиндрамZ1 ( φ) = ZΙ1 ( φ)π23π 2 π2Z5 ( φ) = ZΙΙ1 ( φ − π)Z3 ( φ) = ZΙ1  φ −Z4 ( φ) = ZΙ1  φ −Z2 ( φ) = ZΙ1  φ −Z6 ( φ) = ZΙΙ1 ( φ)Т1 ( φ) = TΙ1 ( φ)π23π Т3 ( φ) = TΙ1  φ −2 πТ4 ( φ) = TΙ1  φ − 2Т2 ( φ) = TΙ1  φ −Т5 ( φ) = TΙΙ1 ( φ − π)Т6 ( φ) = TΙΙ1 ( φ)Материал коленчатого валаСталь 40Х ГОСТ 4543-716Предел прочностиσв = 600 ⋅ 10 PaМодуль упругостиE = 2 × 10 PaРасстояние между опорамиl = 0.605mРасстояние от левой опоры до осей шатуновl1l2l5l311====0.088m0.138m0.2775m0.3275ml6 = 0.467ml4 = 0.515mlшш = 0.0385mRпр = J'пс = −116.6009 NЦентробежные силы неуравновешенныхвращающихся масс вала и шатунов,приложенные посередине шатуннойшейкиZц1 = −36.8783 NZц2 = −36.8783 NZц3 = −36.8783 N6σсл.доп = 150 ⋅ 10 PaДопускаемое сложное напряжение длястального валаg = 9.807 m ⋅ sУскорение свободного паденияTA ( φ ) =ZA ( φ ) =−2Т1 ( φ) ⋅ ( l − l1) + Т2 ( φ) ⋅ ( l − l2) + −Т5 ( φ) ⋅ ( l − l5) + −Т3 ( φ) ⋅ ( l − l3) +l( Z1 ( φ) + Zц1) ⋅ ( l − l1) + (Z2 ( φ) + Zц1) ⋅ ( l − l2) + ( −Z5 ( φ) + Zц2) ⋅ ( l −Максимальное суммарное значение реакции в опоре АA ( φ) =2TA ( φ) + ZA ( φ)2Графики зависимости радиальноной и тангенциальной реакции и ихгеометрической суммы от угла поворота коленчатого валаTA ( φ)1×1045×103ZA ( φ)A ( φ)0− 5×103− 1×1040100200300400φdegφmaxA = 180 ⋅ degφmaxA = Maximize ( A , φmaxA) = 3.1416Amax = A ( φmaxA) = 5.153 × 10 N3φmaxA ⋅180= 180πTB ( φ ) =ZB ( φ ) =Т1 ( φ) ⋅ ( l1) + Т2 ( φ) ⋅ ( l2) + −Т5 ( φ) ⋅ ( l5) + −Т3 ( φ) ⋅ ( l3) + Т6 ( φ) ⋅ ( l6) +−l( Z1 ( φ) + Zц1) ⋅ (l1) + ( Z2 ( φ) + Zц1) ⋅ ( l2) + ( −Z5 ( φ) + −Zц2) ⋅ ( l5) + (−ZB ( φ) =TB ( φ)ZB ( φ)B ( φ)1×1045×1032TB ( φ ) + ZB ( φ )20− 5×103− 1×1040100200φdeg300φmaxB = 180 ⋅ degφmaxB = Maximize ( B , φmaxB) = 5.2991Bmax = B ( φmaxB) = 7.5982 × 10 N3φmaxB ⋅180= 303.6163πРасчет через опору АЭпюры напряжений изгиба в плоскости перпендикулярной плоскостикривошипа150100MT.из.A ( x)50000.20.40.6xЭпюры напряжений изгиба в плоскости кривошипа1.5×1031×103MZ.из.A ( x)500000.20.4x0.6Суммарный изгибающий момент2Mиз.A ( x) =MT.из.A ( x) + MZ.из.A ( x)2Эпюра суммарного изгибающего момента1.5×1031×103Mиз.A ( x)500000.20.4xМаксимальное напряжение изгибаσmax.A =Mиз.max.AWиз−18= 1.467 × 10 m−2⋅s⋅ kgМаксимальное касательное напряение крученияτmax.A =Mкр.max.AWкр6−1= 1.126 × 10 m⋅s−2⋅ kgСложное напряжение в опасном сеченииσсл.A =226σmax.A + 4 ⋅ τmax.A = 146.67 ⋅ 10 Pa6σсл.A < [σ] = 150 10 Pa0.6Расчет через опору ВЭпюры напряжений изгиба в плоскости перпендекулярной плоскостикривошипа2000− 200MT.из.B ( x)− 400− 600− 800− 1×10300.20.40.6xЭпюры напряжений изгиба в плоскости кривошипа2000MZ.из.B ( x) − 200− 400− 60000.20.4x0.6Суммарный изгибающий момент2Mиз.B ( x) =1.5×1031×103MT.из.B ( x) + MZ.из.B ( x)2Эпюра суммарного изгибающего моментаMиз.B ( x)500000.20.40.6xКоордината максимального изгибающего моментаxmax.B = 0.467 mТаким образом наиболее опасное сечение находится на шатуннойшейке а районе четвертого шатуна.Максимальное напряжение изгибаσmax.B =Mиз.max.BWиз6= 107.272 ⋅ 10 PaМаксимальное касательное напряение крученияτmax.B =Mкр.max.BWкр6= 9.474 ⋅ 10 PaСложное напряжение в опасном сеченииσсл.B =226σmax.B + 4 ⋅ τmax.B = 108.932 ⋅ 10 Pa6σсл.B <[σ] = 150 10 PaРасчет шатунных и коренных подшипниковПодшипники нижней головки шатунаИсходные данныеДиаметр рабочей поверхности вкладышаdр.п = 0.05 mДлина подшипника с учетом упорных бортиков lп = 0.032 mМаксимальная сила, действующая на шатунный подшипник в левой шейкеQ1 ( φ) =T1 ( φ) + ( Zц1 + Z1 ( φ) )22График зависимости абсолютного значения силы, действующей на левуюшатунную шейку от поршней Ι и ΙΙ ступениQ1 ( φ)2×1031.5×1031×10350000100200300φградУгол поворота коленчатого вала, при котором наблюдается максимальная сила,действующа на левую шатунную шейкуφq.max = 360 ⋅ градТаким образомQ1.max = Q1 ( φq.max) = 1.6458 × 10 N3Максимальное удельное давление на вкладыш левой шейкиQ1.max6q1.max == 1.029 ⋅ 10 Palп ⋅ dр.п6q1.max < [q] = 10 × 10 PaКоличество теплоты, выделяемое в подшипнике, пропорциональнопроизведению qср ⋅ v , гдеQ1.срqср =lп ⋅ dр.п2πQ1.ср =Так какqср =То⌠⌡0Q1 ( φ) dφ= 463.4358 N2πQ1.срlп ⋅ dр.п6= 0.29 ⋅ 10 Pav = π ⋅ dр.п ⋅ n = π ⋅ 0.05 ⋅ m ⋅ 1450 ⋅ min−1−1= 3.796 m ⋅ s( qср ⋅ v) = 1.1 m ⋅ s− 1 ⋅ 106PaТаким образом6qср ⋅ v < [qср ⋅ v] = 15 × 10 Pa ⋅ m ⋅ s−1Коренные подшипникиКоленчатый вал устанавливается на двух шариковых радиальныхподшипниках тяжелой серии "Подшипник 410 ГОСТ 8338-75" с динамической3грузоподъемностью Cr = 87.1 ⋅ 10Наиболее нагруженным является подшипник опоры A.3Amax = 5.153 × 10 N1QэквNz−11=  ⋅ Nzi=0Таким образом∑i+ 1⌠A(φ)dφ⌡φz iφz1φz33.33Qэкв = 3.868 × 10 m ⋅ sЭквивалентная динамическая нагрузка3.33−23= 3.87 × 10 m ⋅ s−2⋅ kg⋅ kgP = X ⋅ Qэкв ⋅ V ⋅ KБ ⋅ KТ , гдеX = 1коэффициент радиальной нагрузкиV = 1коэффициент вращения, учитывающий вращение внутреннегокольца по отношению к нагрузкеKБ = 1.2KТ = 1коэффициент безопасности, учитывающий нагрузку толчками,вибрацией и кратковременной перегрузкой по сравнению срасчетной до 150%температурный коэффициентP = X ⋅ Qэкв ⋅ V ⋅ KБ ⋅ KТ = 4.642 m ⋅ s−23⋅ kg ⋅ 103P < 0.5Cr = 43.55 ⋅ 10Ресурсный расчетИсходные данныеПоказатель степени для шариковых подшипниковКоэффициент надежности при Pt = 90%Коэффициент свойств подшипникаРесурс безотказной службыk = 3a1 = 1a23 = 0.755τ = 30 ⋅ 10 minДолговечность подщипника определяется по формулеkLsah Cr  1065= a1 ⋅ a23 ⋅   ⋅= 34 ⋅ 10 minnPLsah > τ = 50000чРасчет шпоночного соединенияМатериал шпонки Сталь 45 нормализированная.