СНиП II-23-81 - Стальные конструкции, страница 3

при временной нагрузке, не превышающейвес перекрытий2 Колонны общественных зданий при постоянной нагрузке, равной не менее 0,8расчетной, и опор водонапорных башен3 Колонны одноэтажных производственных зданий с мостовыми кранами4 Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки составного тавровогосечения из двух уголков в сварных фермах покрытий и перекрытийпри расчете на устойчивость указанных элементов с гибкостью  > 605 Растянутые элементы (затяжки, тяги, оттяжки, подвески) при расчетена прочность по неослабленному сечению6 Элементы конструкций из стали с пределом текучести до 440 Н/мм 2, несущиестатическую нагрузку, при расчете на прочность по сечению, ослабленномуотверстиями для болтов (кроме фрикционных соединений)7 Сжатые элементы решетки пространственных решетчатых конструкций изодиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнополочныхуголков – бóльшей полкой):а) непосредственно к поясам сварными швами либо двумя болтами и более,установленными вдоль уголка:раскосы по рисунку 15, а и распорки по рисунку 15, б, в, ераскосы по рисунку 15, в, г, д, еб) непосредственно к поясам одним болтом или через фасонку независимоот вида соединения8 Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой(для неравнополочных уголков – мéньшей полкой), за исключением элементовплоских ферм из одиночных уголков и элементов, указанных в позиции 7настоящей таблицы, раскосов по рисунку 15, б, прикрепляемых непосредственно кпоясам сварными швами либо двумя болтами и более, установленными вдольуголка, и плоских ферм из одиночных уголков9 Опорные плиты из стали с пределом текучести до 390 Н/мм 2, несущиестатическую нагрузку, толщиной, мм:а) до 40б) » 40 до 60в) » 60 » 80Коэффициентыусловийработы с0,900,951,050,800,901,100,900,800,750,751,201,151,10Примечания1 Коэффициенты с  1 при расчете совместно учитывать не следует.2 При расчете на прочность по сечению, ослабленному отверстиями для болтов, коэффициенты условийработы, приведенные в позициях 6 и 1; 6 и 2; 6 и 3, следует учитывать совместно.3 При расчете опорных плит коэффициенты, приведенные в позициях 9 и 2, 9 и 3, следует учитыватьсовместно.4 Коэффициенты для элементов, приведенных в позициях 1 и 2, следует учитывать также при расчете ихсоединений.5 В случаях, не оговоренных в настоящей таблице, в формулах следует принимать с = 1.5СП 16.13330.20114.3.5 При проектировании сварных конструкций следует снижать вредноевлияние остаточных деформаций и напряжений, в том числе сварочных, а такжеконцентрации напряжений, предусматриваясоответствующие конструктивныерешения (с наиболее равномерным распределением напряжений в элементах и деталях,без входящих углов, резких перепадов сечения и других концентраторов напряжений) итехнологические мероприятия (порядок сборки и сварки, предварительный выгиб,механическую обработку соответствующих зон путем строжки, фрезерования, зачисткиабразивным кругом и др.).5 Материалы для конструкций и соединений5.1 При назначении сталидляконструкций следует учитывать группуконструкций, расчетную температуру, требования по ударной вязкости и химическомусоставу согласно приложению В.5.2 Для конструкций следует использовать фасонный (уголки, двутавры,швеллеры), листовой, широкополосный универсальный прокат и гнутые профили стехническими требованиями по ГОСТ 27772, ГОСТ 14637, ГОСТ 535, ГОСТ 19281,тонколистовой прокат из углеродистой стали по ГОСТ 16523 и из стали повышеннойпрочности – по ГОСТ 17066, холодногнутые профили по ГОСТ 11474, профили гнутыезамкнутые квадратные и прямоугольные по ГОСТ 30245, сортовой прокат (круг,квадрат, полоса) по ГОСТ 535 и ГОСТ 19281, электросварные трубы по ГОСТ 10705 иГОСТ 10706, горячедеформированные трубы по ГОСТ 8731.Допускается использовать другие материалы, имеющие сертификат соответствияустановленной формы, при условии выполнения требований приложения В настоящихнорм к механическим свойствам и химическому составу.В зависимости от особенностей конструкций и узлов рекомендуется при заказестали учитывать классификацию листового проката в зависимости от значенияотносительного сужения по ГОСТ 28870.Для обеспечения предела огнестойкости (45 мин) для всех групп, согласноприложению В, открытых конструкций (см.

4.1.3) независимо от расчетнойтемпературы следует назначать прокат из стали 06МБФ по ТУ 14-1-5399, имеющейрасчетные характеристики стали С345-4 по ГОСТ 27772, или прокат из других сталей,обеспечивающих предел огнестойкости 45 мин.5.3 Для отливок (опорных частей и т.п.) следует применять сталь марок 15Л, 25Л,35Л и 45Л, удовлетворяющую требованиям ГОСТ 977 для групп: II (отливкиответственного назначения для деталей, рассчитываемых на прочность, работающихпри статических и переменных нагрузках) или III (отливки особо ответственногоназначения для деталей, рассчитываемых на прочность, работающих при динамическихнагрузках).

Расчетные сопротивления отливок из серого чугуна следует принимать потаблице В.9.Для отливок групп II и III могут применяться низколегированные стали посогласованию с организацией – составителем норм.5.4 Для сварки стальных конструкций следует применять: электроды для ручнойдуговой сварки по ГОСТ 9467; сварочную проволоку по ГОСТ 2246, флюсы по ГОСТ9087, порошковую проволоку по ГОСТ 26271 для автоматической и механизированнойсварки в соответствии с таблицей Г.1, а также углекислый газ по ГОСТ 8050, аргон поГОСТ 10157.6СП 16.13330.2011Применяемые сварочные материалы и технология сварки должны обеспечиватьзначение временного сопротивления металла шва не ниже нормативного значениявременного сопротивления Run основного металла, а также значения твердости, ударнойвязкости и относительного удлинения металла сварных соединений, установленныесоответствующими стандартами и техническими условиями.5.5 Для болтовых соединений следует применять стальные болты игайки, удовлетворяющие техническим требованиям ГОСТ 1759.0, ГОСТ Р 52627,ГОСТ Р 52628, и шайбы, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 18123, а такжевысокопрочные болты, указанные в 5.6.Болты следует применять по ГОСТ 7798 и ГОСТ 7805 согласно требованиямтаблицы 60.Гайки следует применять по ГОСТ 5915 и ГОСТ 5927.

При работе болтов на срези растяжение классы прочности гаек следует принимать в соответствии с классомпрочности болтов: 5 – при 5.6; 8 – при 8.8; 10 – при 10.9; 12 – при 12.9.При работе болтов только на срез допускается применять класс прочности гаекпри классе прочности болтов: 4 – при 5.6 и 5.8; 5 – при 8.8; 8 – при 10.9; 10 – при 12.9.Шайбы следует применять: круглые по ГОСТ 11371, косые – по ГОСТ 10906 ипружинные нормальные – по ГОСТ 6402.Высокопрочными болтами следует считать болты класса прочности не ниже 10.9.5.6 Для фрикционных и фланцевых соединений следует применятьвысокопрочные болты, гайки и шайбы, удовлетворяющие требованиям ГОСТ Р 52643,а их конструкцию и размеры болтов принимать по ГОСТ Р 52644, гайки и шайбы кним – по ГОСТ Р 52645 и ГОСТ Р 52646.Для фланцевых соединений следует применять высокопрочные болтыклиматического исполнения ХЛ.5.7 Допускается применение высокопрочных болтов по другим стандартам и ТУ стехническими требованиями не ниже указанных в ГОСТ Р 52643 при наличиисертификата установленной формы.5.8 Выбор марок стали для фундаментных болтов следует производить по ГОСТ24379.0 и требованиям, приведенным в таблице Г.4, а их конструкцию и размерыпринимать по ГОСТ 24379.1.Болты (U-образные) для крепления оттяжек антенных сооружений связи, а такжеU-образные и фундаментные болты опор воздушных линий электропередачи ираспределительных устройств следует применять из стали марок, также указанных втаблице Г.4.Анкерные болты следует применять согласно требованиям СНиП 2.09.03.5.9 Гайки для фундаментных и U-образных болтов диаметром до 48 мм следуетприменять по техническим требованиям ГОСТ 5915 с техническими требованиями поГОСТ Р 52628, свыше 48 мм – по ГОСТ 10605.Для фундаментных болтов из стали Ст3пс2, Ст3сп2, Ст3пс4, Ст3сп4 диаметромдо 48 мм следует применять гайки класса прочности 4 по ГОСТ Р52628, диаметромсвыше 48 мм – из материала не ниже группы 02 по ГОСТ 18126.Для фундаментных болтов диаметром до 48 мм из стали марки 09Г2С и другихсталей по ГОСТ 19281 следует применять гайки класса прочности не ниже 5-го поГОСТ Р 52628, диаметром свыше 48 мм – из материала не ниже группы 05 по ГОСТ18126.

Допускается применять гайки из стали марок, принимаемых для болтов.7СП 16.13330.20115.10 Для шарниров, катков и болтов, работающих в качестве шарниров, а такжеподкладных листов под катки, следует применять поковки по СНиП 2.05.03.5.11 Для несущих элементов висячих покрытий, оттяжек опор воздушных линийэлектропередачи, распределительных устройств, контактных сетей транспорта, мачт ибашен, а также напрягаемых элементов в предварительно напряженных конструкцияхследует применять:канаты спиральные по ГОСТ 3062; ГОСТ 3063; ГОСТ 3064;канаты двойной свивки по ГОСТ 3066; ГОСТ 3067; ГОСТ 3068; ГОСТ 3081;ГОСТ 7669; ГОСТ 14954;канаты закрытые несущие по ГОСТ 3090; ГОСТ 18901; ГОСТ 7675; ГОСТ 7676;пучки и пряди параллельных проволок, формируемых из канатной проволоки,удовлетворяющей требованиям ГОСТ 7372.5.12 Физические характеристики материалов, применяемых длястальныхконструкций, следует принимать согласно приложению Г.6 Расчетные характеристики материалов и соединений6.1 Расчетные сопротивления проката, гнутых профилей и труб для различныхвидов напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным втаблице 2, где нормативные сопротивления Ryn и Run следует принимать согласностандартам и техническим условиям.Значения коэффициентов надежности по материалу (m) проката, гнутыхпрофилей и труб следует принимать по таблице 3.Таблица 2Напряженное состояниеРастяжение, сжатие, изгиб:по пределу текучестипо временному сопротивлениюСдвигСмятие:торцевой поверхности (при наличии пригонки)местное в цилиндрических шарнирах (цапфах)при плотном касанииДиаметральное сжатие катков (при свободномкасании в конструкциях с ограниченной подвижностью)Расчетные сопротивленияпроката и трубRy = Ryn / mRu = Run / mRs = 0,58Ryn / mRp = Run / mRlp = 0,5Run / mRcd = 0,025Run / mЗначения нормативных и расчетных сопротивлений при растяжении, сжатии иизгибе листового, широкополосного универсального и фасонного проката приведеныв таблице В.5, труб – в таблице В.6.Значения расчетных сопротивлений проката смятию торцевой поверхности,местному смятию в цилиндрических шарнирах и диаметральному сжатию катковприведены в таблице В.7.6.2 Расчетные сопротивления гнутых профилей следует принимать равнымирасчетным сопротивлениям листового проката, из которого они изготовлены.8СП 16.13330.2011Таблица 3Коэффициентнадежности поматериалу mГосударственный стандарт или технические условияна прокат и трубыГОСТ 27772 (кроме сталей С590 и С590К) и другая нормативная документация,использующая процедуру контроля свойств проката по ГОСТ 27772Для проката с пределом текучести свыше 380 Н/мм 2 по ГОСТ 19281, для труб поГОСТ 8731Для остального проката и труб, соответствующих требованиям настоящих нормДля проката и труб, поставляемых по зарубежной нормативной документации1,0251,1001,0501,1006.3 Значения расчетных сопротивлений отливок из углеродистой стали следуетпринимать по таблице В.8.6.4 Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видовсоединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведеннымв таблице 4.Таблица 4СварныесоединенияНапряженное состояниеСжатие, растяжение и изгиб приавтоматической,механизированной или ручнойсварке с физическим контролемкачества шваПо пределутекучестиПо временномусопротивлениюСтыковыеРастяжение и изгиб приавтоматической,механизированной или ручнойсваркеСдвигС угловымишвамиХарактеристикарасчетногосопротивленияПо пределутекучестиПо металлушваСрез (условный)По металлуграницысплавленияРасчетныесопротивлениясварных соединенийRwy = RyRwu = RuRwy = 0,85RyRws = Rs0 ,55 RwunRwf =γ wmRwz =0,45RunП р и м е ч а н и е – Значения коэффициентов надежности по металлу шва wm следует принимать равными:1,25 – при Rwun  490 Н/мм2; 1,35 – при Rwun  590 Н/мм2.Расчетное сопротивление сварного стыкового соединения элементов из сталей сразными нормативными сопротивлениями следует принимать как для стыковогосоединения из стали с меньшим значением нормативного сопротивления.Значения нормативных (Rwun) и расчетных (Rwf) сопротивлений металла угловыхшвов приведены в таблице Г.2.6.5 Расчетные сопротивления одноболтового соединения следует определять поформулам, приведенным в таблице 5.9СП 16.13330.2011Значения нормативных и расчетных сопротивлений срезу и растяжению сталиболтов в одноболтовых соединениях приведены в таблице Г.5, а смятию элементов,соединяемых болтами, в таблице Г.6.Таблица 5Расчетные сопротивления одноболтовых соединенийНапряженноесостояниеСрезРастяжениеCмятие:болты классаточности Аболты классаточности ВУсловноеобозначениеRbsRbt12,9смятиюсоединяемыхэлементов0,35Rbun–––срезу и растяжению болтов классов прочности5,65,80,42Rbun0,45Rbun0,41Rbun–8,80,40Rbun0,54Rbun10,9–1,60Ru–1,35RuRbp**Rbр следует определять для соединяемых элементов из стали с пределом текучести до 440 Н/мм2.6.6 Расчетное сопротивление растяжению фундаментных и анкерных болтов Rbаследует определять по формулеRbа = 0,8Ryn .(1)Значения расчетных сопротивлений растяжению фундаментных болтовприведены в таблице Г.7.Расчетное сопротивление растяжению U-образных болтов RbU, указанных в 5.8,следует определять по формулеRbU = 0,85Ryn .(2)6.7 Расчетное сопротивление растяжению Rbh высокопрочных болтов, указанныхв 5.5, следует определять по формулеRbh = 0,7Rbun,(3)где Rbun – нормативное сопротивление болта, принимаемое согласно таблице Г.8.6.8 Расчетное сопротивление растяжению высокопрочной стальной проволокиRdh, применяемой в виде пучков или прядей, следует определять по формулеRdh = 0,63Run.(4)6.9 Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению стальногоканата следует принимать равным значению разрывного усилия каната вцелом, установленному государственными стандартами или техническимиусловиями на стальные канаты, деленному на коэффициент надежности поматериалу  m = 1,6.10СП 16.13330.20117 Расчет элементов стальных конструкций при центральномрастяжении и сжатии7.1 Расчет элементов сплошного сечения7.1.1 Расчет на прочность элементов из стали с нормативным сопротивлениемRyn  440 Н/мм2 при центральном растяжении или сжатии силой N следует выполнятьпо формулеN 1.(5)An R y γ cРасчет на прочность растянутых элементов, эксплуатация которых возможна ипосле достижения металлом предела текучести, а также растянутых или сжатыхэлементов из стали с нормативным сопротивлением Ryn  440 Н/мм2 следует выполнятьпо формуле (5) с заменой значения Ry на Ru / u.7.1.2 Расчет на прочность сечений в местах крепления растянутых элементов изодиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, следует выполнять поформуле (5), а сечений растянутого одиночного уголка из стали с пределом текучестидо 380 Н/мм2, прикрепляемого одной полкой болтами, поставленными в один ряд пооси, расположенной на расстоянии не менее 0,5b (b – ширина полки уголка) от обушкауголка и не менее 1,2d (d – диаметр отверстия для болта с учетом положительногодопуска) от пера уголка, по формулеN u 1,An Ru  c1(6)где с1 = (1 An1 / An + 2)  .Здесь An – площадь сечения уголка нетто;An1 – площадь части сечения прикрепляемой полки уголка между краем отверстияи пером;1, 2,  – коэффициенты, принимаемые по таблице 6.При расчете тяг и поясов траверс, элементов опор ВЛ, ОРУ и КС,репосредственно примыкающих к узлам крепления проводов, а также элементов,соединяющих в стойках узлы крепления тяг и растянутых поясов траверс, коэффициентс1 следует уменьшить на 10 %.7.1.3 Расчет на устойчивость элементов сплошного сечения при центральномсжатии силой N и удовлетворяющих требованиям 7.3.2 – 7.3.9, следует выполнять поформулеN 1,(7) AR у  сгде  – коэффициент устойчивости при центральном сжатии, значение которогопри λ  0,4 следует определять по формуле = 0,5 ( –δ 2  39,48λ 2 ) / λ 2.(8)11СП 16.13330.2011Таблица 6Коэффициенты12Значения коэффициентов 1, 2 и при одном болте и расстояниипри а  1,5d и s  2d приа, равномколичестве болтов в ряду1,35d*1,5d2d2341,700,050,651,700,050,851,700,051,01,770,191,01,450,361,01,170,471,0*Только для элементов решеток (раскосов и распорок), кроме постоянно работающих на растяжение, притолщине полки до 6 мм.Обозначения, принятые в таблице 6:a – расстояние вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия;s – расстояние вдоль усилия между центрами отверстий.Значение коэффициента  в формуле (8) следует вычислять по формулеλ =где = 9,87(1 –  +  λ ) + λ 2,R у /E – условная гибкость стержня;(9) и  – коэффициенты, определяемые по таблице 7 в зависимости от типов сечений.Таблица 7Тип сеченияОбозначениеФормаЗначениякоэффициентов0,030,060,040,090,040,14аbcП р и м е ч а н и е – Для прокатных двутавров высотой свыше 500 мм при расчете на устойчивость вплоскости стенки следует принимать тип сечения а.12СП 16.13330.2011Значения коэффициента , вычисленные по формуле (8), следует принимать неболее 7,6/ λ 2 при значениях условной гибкости свыше 3,8; 4,4 и 5,8 для типов сеченийсоответственно а, b и с.При значениях λ  0,4 для всех типов сечений допускается принимать  = 1.Значения коэффициента  приведены в приложении Д.7.1.4 Расчет на устойчивость стержней из одиночных уголков следует выполнятьс учетом требований 7.1.3.