150667 (Проектирование системы электроснабжения завода станкостроения. Электроснабжение цеха обработки корпусных деталей), страница 9

Согласно ПУЭ 1.3.28 жесткие шины в пределах РУ всех напряжений выбираются по условию нагрева (по допустимому току). При этом учитываются не только нормальные, но и послеаварийные режимы. В закрытых РУ 6-10кВ ошиновка и сборные шины выполняются жесткими алюминиевыми шинами. Медные шины из-за их высокой стоимости не применяются даже при больших токовых нагрузках.

При токах 3000А применяются одно- и двухполосные шины. Выбор шин производится по нагреву.

В расчете примем однополосные шины, так как

Условия выбора:

(13.52)

где - допустимый ток на шины выбранного сечения, А

Рассчитываем токи:

(13.42)

(13.53)

Принимаем к установке однополосные алюминиевые шины с размерами (80х6) мм с допустимым током 1150 А.

Определяем расчётные токи продолжительных режимов:

(13.54)

Для неизолированных проводов и окрашенных шин принимаем = 70⁰С; = 25⁰С; тогда:

(13.55)

Условие выполняется: , следовательно шины проходят по допустимому нагреву.

Проверку шин на термическую стойкость производим согласно условию:

(13.56)

где - минимальное сечение шины по термической стойкости.

- выбранное сечение.

Сечение проводника, отвечающее его термической стойкости определяем по формуле:

(13.57)

Где - полный импульс квадратичного тока КЗ.

Находим расчетное сечение:

(13.58)

,

Условие соблюдается, следовательно сечение шины выбрано правильно и проходит по термической стойкости.

Момент инерции:

(13.59)

Механический расчет однополосных шин.

Определяем наибольшее удельное усилие при токе КЗ:

(13.60)

- расстояние между фазами равно 0,25м.

Равномерно распределенная сила создает изгибающий момент:

(13.61)

где - длина пролета между опорными изоляторами шинной конструкции равна 1м.

Напряжение в материале шины, возникающее при воздействии изгибающего момента:

(13.62)

где - момент сопротивления шины.

Момент сопротивления шин при установке их вертикально:

(13.63)

Шины механически прочны, если соблюдается условие:

(13.64)

Условие механической прочности выполнено.

К установке принимаем алюминиевые шины прямоугольного сечения (80×6) с длительно допустимым током 1150 А.

13.3 Выбор проводниковой продукции и аппаратуры на стороне 0,4 кВ

Выбор автоматических выключателей

Выбор автоматических выключателей производится по трём условиям:

Uн ≥ Uуст;

Iтр ≥ 1,15*Iнэ; (13.65)

Iэр ≥ 1,25*Iпуск; (13.66)

где Iтр – ток теплового расцепителя автоматического выключателя;

Iэр – ток электромагнитного расцепителя автоматического выключателя;

Iнэ – номинальный ток электроприёмника;

Iпуск – пусковой ток электроприёмника.

(13.67)

Iпуск = Кп·Iнэ, (13.68)

где Кп – коэффициент пуска

Выбор магнитных пускателей

Магнитные пускатели предназначены для частых пусков и дистанционного включения. Защищает от исчезновения и чрезмерного снижения напряжения, а также от перегрузки при наличии теплового реле.

Выбор магнитных пускателей производится по току защитного элемента, по назначению и исполнению по степени защиты.

Выбор проводниковой продукции

Выбор проводниковой продукции производится по трём условиям:

Uн ≥ Uуст;

Iдоп ≥ ; (13.69)

Iдоп ≥ ; (13.70)

где Iз – ток защитного аппарата, для автомата – ток теплового расцепителя.

Кз – коэффициент, учитывающий требует ли сеть защиты от прегрузки.

Рассматриваем ШР - 1

Горизонтально-расточный станок

=

Iпуск = 7·29,6 = 207 А

Iтр ≥ 1,15·29,6 = 34,1А

Iэр≥ 1,25·207= 258,8А

Выбираем выключатель:

ВА13-29 Iтр=63А, Iэр=300А

Выбираем магнитный пускатель:

ПМЛ-323 Iн = 40А, реверсивный с тепловым реле, IP54 с кнопками «пуск» и «стоп».

Тепловое реле РТЛ-80 Iн = 80А, пределы регулирования срабатывания 30-40А, максимальный ток продолжительности режима 40А.

Выбор проводниковой продукции

Так как сеть требует защиты от перегрузки, то проводники выбираем по следующему условию:

(13.71)

Кз =1,15. Температуру в помещении примем равной 20 градусов. Прокладка проводников будет проводиться открыто в трубах во избежание механических повреждений.

(13.72)

Кn=0,8 - Расстояние в свету 100мм. (13,табл. 1.3.26)

Кt=1,07 При нормированной температуре жил 60С (13,табл. 1.3.3)

Так как все приемники с ПВ=100%, то Кпв=1

Выбираем АПВ 1(3х35). Iдоп = 95А.

От РУ 0,4кВ к РП:

(13.73)

(ПУЭ 1.3.3)

Выбираем АВВГ 1(3х70+3х50). Iдоп = 140А.

Выбор остальных элементов производится аналогично.

Результаты расчета сведены в таблицу 10.9.

Результаты расчёта и выбора заносим в таблицу 13.3.1

Примечание: способ прокладки – в трубе, Кпопр = 1, t=25C, длительный режим работы.

14 РАСЧЁТ МОЛНИЕЗАЩИТЫ

Вероятность поражения какого-либо сооружения, не оборудованного молниезащитой, может оцениваться формулой:

1/год (14.1)

Где - ожидаемое количество поражений в год, 1/год, - среднее число поражений в год на единицу площади в данном районе, 1/(м *год), при продолжительности грозовой деятельности 10-80 ч/год эта величина составляет 1/(м *год); а = 35м,b = 24м,h = 8,25м длина, ширина и высота объекта соответственно.