144805 (Проектирование железобетонных конструкций многоэтажного здания)
Описание файла
Документ из архива "Проектирование железобетонных конструкций многоэтажного здания", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "строительство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "строительство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "144805"
Текст из документа "144805"
Министерство образования и науки Украины
Одесская государственная академия строительства и архитектуры
Кафедра железобетонных и каменных конструкций
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовому проекту по предмету:
«Железобетонные и каменные конструкции»
на тему: «Проектирование железобетонных конструкций многоэтажного здания»
Одесса 2010
Оглавление
-
Сбор нагрузок
-
Расчёт и конструирование монолитного ребристого перекрытия
-
Расчёт монолитной железобетонной плиты перекрытия
-
Расчёт и конструирования второстепенной балки
-
Расчёт и конструирование монолитной железобетонной колоны
Расчёт и конструирование фундамента
1. Сбор нагрузок
Таблица 1
Нагрузка от веса конструкции совмещённой кровли на 1 м2
Вид нагрузки | Характер. значение нагрузки на кН/м2 | Коэф. Надёжности по нагрузке, ϒfm | Предельно расчётное значение нагрузки, кН/м2 |
1. Рулонная кровля , 3слоя рубероида на битумной мастике | 0,15 | 1,2 | 0,18 |
2.Цементно-песчаный раствор δ=30 мм, γ=18кН/м3 | 0,54 | 1,3 | 0,702 |
3.Утеплитель из пенобетона δ=20 мм, γ=5кН/м3 | 1 | 1,2 | 1,2 |
4.Пароизоляция 1 слой рубероида | 0,05 | 1,2 | 0,06 |
5. Ж/б плита δ=70 мм, γ=25кН/м3 | 1,75 | 1,1 | 1,925 |
Суммарная постоянная нагрузка | gn=3,49 | - | g=4,07 |
6.Снеговая нагрузка | Pn=0,88 | 1,14 | p=1 |
Итого | рn + gn=4.37 | - | p+g=5,07 |
Таблица 2
Нагрузка от веса конструкции перекрытия на 1 м2
Вид нагрузки | Характер. значение нагрузки на кН/м2 | Коэф. Надёжности по нагрузке, ϒfm | Предельно расчётное значение нагрузки, кН/м2 |
1.Керамическая плитка δ=10 мм, γ=19кН/м3 | 0,19 | 1,1 | 0,21 |
2.Цементо-песчаный раствор δ=20 мм, γ=18кН/м3 | 0,36 | 1,3 | 0,47 |
3.Звукоизоляция δ=30 мм, γ=18кН/м3 | 0,36 | 1,3 | 0,47 |
4.Ж/б плита δ=30 мм, γ=18кН/м3 | 1,75 | 1,1 | 1,925 |
Суммарная постоянная нагрузки | gn=2,66 | - | g=3,08 |
5.Временная полезная нагрузка | рn=4 | 1,2 | р=4,8 |
Итого | рn + gn=6,66 | - | p+g=7,88 |
2. Расчёт и конструирование монолитного ребристого перекрытия
2.1 Расчёт монолитной железобетонной плиты перекрытия
Определение расчётных пролётов
Для расчётов плиты условно выделим полосу шириной b= 100 см и рассмотрим её как многопролётную не разрезную балку. Опорами которой, является второстепенные балки. Для определения расчётных длин задаёмся размером второстепенной балки.
Высота h=( )×Lвт. балк = )×6000 = 500…333 мм
принимаем h =450 мм.
Ширина b= )×hвт.балк. = )×450 = 225… 150 мм
принимаем b= 180мм.
Плиты опёртые на стены на 120мм – это расстояние от края стены до конца заделки плиты.
Расчётные длины плиты:
Крайний расчёт пролёта плиты – это расстояние от грани второстепенной балки до 1/3 площади опирания .
Крайние L1=1800мм, L0.1= L1+ = 1800 + = мм;
средний расчётный пролёт плиты – это расстояние в свету между гранями второстепенных балок.
среднее L2= L0.2 -2× = 2000-2× = 1820 мм.
На рис. 1 изображена расчётная разбивка плиты перекрытия.
Рис. 1 Геометрические размеры и эпюра изгибающих моментов плиты
Вычисление расчётных усилий
Определяем изгибающий моменты в наиболее опасных сечениях плиты.
Момент в первом пролёте:
Момент в средних пролётах:
Момент на опоре С и В:
Mcsyp= -ML2= -1,63
Определение минимальной толщины плиты
Необходимой толщиной плиты задаёмся с экономических размышлений % армирования плиты в пределах =0,5-0,8 % применяем =0,8% по maх пролётном момента. Mmax =ML,ex =2,19 кН/м при b=100 см.
Полезная высота сечения плиты при
ξ= μ*
где Rb=14.5 МПа - расчётное сопротивление бетона на сжатие ( для класса В-25);
Rs=365 МПа расчётное сопротивление арматуры при растяжении (для класса А 400С);
γb2 =0.9 – коэффициент условия работы бетона.
Используем таблицу коэффициентов для расчёта изгибающих элементов армированных одиночной арматурой, по величине ξ находим соответствующие ему коэффициент αm=0,196
Определяем полезную расчётную высоту сечения плиты(min 6 см)
Полная высота плиты (округляем до 1 см)
h= h0 +1.5=2,28+1,5=3,78 см применяем h= 6 см ;
Тогда рабочая толщина плиты h0=6-1,5=4,5 см.
Выбор площади сечения арматуры в плите показан ниже в таблице 3.
Подбор арматуры плиты перекрытия
Сечение | М, кН*см | ξ | Необходимая арматура | Необходимая арматура | ||
Количество и тип сеток | As,, см2 | |||||
Пр1 | 219 | 0,952 | 1,70 | |||
Оп В | 228 | 0,955 | 1,70 | |||
Пр2 | 163 | 0,966 | 1,13 | |||
Оп С | 163 | 0,966 | 1,13 |
1.2 Расчёт и конструирования второстепенной балки
Второстепенные балки монолитного ребристого перекрытия по своей статистической схеме представляет собой многопролётные неразрезные балки
Рис.2 Геометрические размеры и опоры усилий второстепенной балки.
Расчёт таких балок, выполняется так же как и для плит, учётом перераспределения в следствии пластических деформаций. Для вычисления пролётов второстепенных балок задаёмся размерами главноё балки:
высотой:
hгл.б.=(1/10….1/16)lгл.б.=(1/10….1/16)*600=60…37.5 см.
принимаем hгл=50 см
считаем ширину bгл.б=(1/2….1/3)hгл.б=(1/2….1/3)*50=25…16 см.
принимаем =25 см.
Расчётные пролёты второстепенных балок
L0.0=6000 - 125 - 200 + =5760 мм
L0.1=6000-250 = 5750 мм
Расчёт нагрузки на 1 м погонный балки постоянная:
Постоянная нагрузка от плиты и пола:
q = 3.08 кН/м2
b = 2 м
qпл =3,08×2= 6,16 кН/м
от собственного веса второстепенной балки :
qвт.б.=( hвт.б. –hпл. )× bвт.б× × γfm = (0,45 – 0,06) ×25×0,18×1,1= 1,9305 кН/м
где:
- удельный вес железобетона 25 кН/м3
b - ширина второстепенной балки
γfm – коэффициент надёжности по нагрузки 1,1
полезная нагрузка:
pпол = р + b =4×2 =8 кН/м
полная расчётная нагрузка на 1 погонныё метр :
q = qпол +pпол = 8+8,0905 =16,095 кН/м
Вычисление расчётных усилий.
У статистических расчётов второстепенных балок с разными пролётами или такими, которые отличаются не более чем 20%, расчётные моменты определяют, используя метод гранитного равновесия.
Момент в первом пролёте:
M1= кН*м
Момент на опоре В:
Момент в средних пролётах и на опоре С:
M2= кН*м
Мс=- 33.25 кН ·м
Определение поперечных сил Q
на крайней опоре:
QА=(q×а1)= 16.0905 × 5.76x0.4=37.07 кН
на средней опоре:
QB=-(q×а2)= 16.0905 × 5.75x0.6=-55.51 кН
в остальных опорах:
QB=(q×а3)= 16.0905 × 5.75x0.5=46.26 кН
Уточнение размеров второстепенных балок.
Необходимой толщиной плиты задаёмся с экономических размышлений % армирования плиты в пределах µ=0,8-1% принимаем µ=0,8% по max пролётном моменте. Mmax=M1= 64.97кН/м при b =100 см.
Полезная высота сечения плиты при
ξ =μ*(RS/RB*γb2)=0.01*(365/14.5*0.9)=0.279
где Rb=14.5 МПа - расчётное сопротивление бетона на сжатие ( для класса В-25);
Rs=365 МПа расчётное сопротивление арматуры при растяжении (для класса А 400С);
γb2 =0.9 – коэффициент условия работы бетона.
Используем таблицу коэффициентов для расчёта изгибающих элементов армированных одиночной арматурой, по величине ξ находим соответствующие ему коэффициент αm=0,241
b- ширина второстепенной балки
Полная высота сечения
h= h0 +а=29.25+3=32.35 см ;