144352 (Проектирование основания и фундамента 13-этажного жилого дома в городе Великий Устюг), страница 3
Описание файла
Документ из архива "Проектирование основания и фундамента 13-этажного жилого дома в городе Великий Устюг", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "строительство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "строительство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "144352"
Текст 3 страницы из документа "144352"
Gф=2,62х24=62,88кН
Аусл=1,68х1=1,68 м2
Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю по:
Расчетное давление:
-
![]()
-
![]()
-
![]()
-
![]()
-
Kz=1 (так как ширина ленточного фундамента b≤10 м)
-
b=1680 мм
-
![]()
-
d1=hs+hsfx(γcf/γII’)= 7,9+0,2х (22/19,25)=8,13 м
-
dB=2,1–0,5+0,2=1,8 м
6. Расчет осадок свайного фундамента методом послойного суммирования
= 20 кН/м3 – для песка средней крупности и плотности
Так как, нижележащие грунты не обладают расчетным сопротивлением Ro, принимаем угол откоса – = 450.
6.1 Расчет осадки ленточного фундамента под наружную стену
Ширина условного фундамента:
По эпюре природных давлений определяем природное давление в уровне условного свайного фундамента zgo и zgo:
zgo=10,2х20,6=210,12 кПа.
zgo=483,5–210,12=273,38кПа.
=0,98
Результаты расчета осадки фундамента песчаного слоя
| №п.п. | ξ |
| hi, см | α | σzp кПа | σzg, o кПа | 0,2σzg кПа | |
| 1 | 0 | 0 | 33,6 | 1 | 273,38 | 210,12 | 42,024 | |
| 2 | 0,4 | 0,336 | 0,977 | 267,0923 | 210,12 | 42,024 | ||
| 3 | 0,8 | 0,672 | 0,881 | 240,8478 | 210,12 | 42,024 | ||
| 4 | 1,2 | 1,008 | 0,755 | 206,4019 | 210,12 | 42,024 | ||
| 5 | 1,6 | 1,344 | 0,642 | 175,51 | 210,12 | 42,024 | ||
| 6 | 2 | 1,68 | 0,55 | 150,359 | 210,12 | 42,024 | ||
| 7 | 2,4 | 2,016 | 0,477 | 130,4023 | 210,12 | 42,024 | ||
| 8 | 2,8 | 2,352 | 0,42 | 114,8196 | 210,12 | 42,024 | ||
| 9 | 3,2 | 2,688 | 0,374 | 102,2441 | 210,12 | 42,024 | ||
| 10 | 3,6 | 3,024 | 0,337 | 92,12906 | 210,12 | 42,024 | ||
| 11 | 4 | 3,36 | 0,306 | 83,65428 | 210,12 | 42,024 | ||
| 12 | 4,4 | 3,696 | 0,28 | 76,5464 | 210,12 | 42,024 | ||
| 13 | 4,8 | 4,032 | 0,258 | 70,53204 | 210,12 | 42,024 | ||
| 14 | 5,2 | 4,368 | 0,239 | 65,33782 | 210,12 | 42,024 | ||
| 15 | 6 | 5,04 | 0,223 | 60,96374 | 210,12 | 42,024 | ||
| 16 | 6,4 | 5,376 | 0,208 | 56,86304 | 210,12 | 42,024 | ||
| 17 | 6,8 | 5,712 | 0,196 | 53,58248 | 210,12 | 42,024 | ||
| 18 | 7,2 | 6,048 | 0,185 | 50,5753 | 210,12 | 42,024 | ||
| 19 | 7,6 | 6,384 | 0,175 | 47,8415 | 210,12 | 42,024 | ||
| 20 | 8 | 6,72 | 0,166 | 45,38108 | 210,12 | 42,024 | ||
| 21 | 8,2 | 6,888 | 0,158 | 43,19404 | 210,12 | 42,024 | ||
| 22 | 8,38 | 7,0392 | 0,154 | 42,10052 | 210,12 | 42,024 | ||
| 23 | 8,39 | 7,0476 | 0,15372 | 42,02397 | 210,12 | 42,024 | ||
| 24 | 8,4 | 7,056 | 0,15 | 41,007 | 210,12 | 42,024 |
6.2 Определение деформационных характеристик грунтов, входящих в активную зону сжатия для фундамента под наружную стену 13 этажного здания
Определение модуля деформации по штамповым испытаниям.
W = 0.88 – безразмерный коэффициент, зависящий от жесткости и формы штампа.
=0.3 коэффициент относительной поперечной деформации для песка.
d = 1000 мм – диаметр штампа.
= 16.00 – 7.98 – приращение осадки, соответствующее принятому интервалу напряжений.
Вывод: Модуль деформации по штамповым испытаниям для песка средней плотности средней крупности насыщенного водой – 9985,03 кПа.
Определение модуля деформации по компроссионным испытаниям
По эпюре природных напряжений:
zgo=210,12кПа.
zp=273,38 кПа.
P=483,5 кПа
Коэффициент сжимаемости mo=(lz-l’)/zp =(0,5857–0,5838)/273,38=6,9х10-5 кПа-1
6.3 Расчет осадки свайного фундамента под наружную стену 13 этажного жилого дома
(0,8/10724)*((273,38+267,09)/2+(267,09+240,84)/2+(240,84+206,4)/2+(206,4+175,51)/2+(175,51+150,35)/2+(150,35+130,4)/2+(130,4+114,81)/2+(114,81+102,24)/2+(102,24+92,13)/2+(92,13+83,65)/2+(83,65+76,54)/2+(76,54+70,53)/2+(70,53+65,33)/2+(65,33+60,96)/2+(60,96+56,86)/2+(56,86+53,58)/2+(53,58+50,75)/2+(50,57+47,84)/2+(47,84+45,38)/2+(45,38+43,19)/2+(43,19+42,10)/2+(42,10+42,024))*33,6=5,9 см ≤ 8 см.
S=5,9 см ≤ 8 см.
Что удовлетворяет требованиям СНиП для данного типа зданий.
6.4 Расчет осадок методом эквивалентного слоя свайного фундамента под наружную стену 13 этажного здания. (Расчет осадок методом Цытовича Н.А.)
кПа-1
м
-для средней жесткости
Список использованной литературы
-
СНиП 2.01.07–85. Нагрузки и воздействия. Госстрой СССР, 1986 г.
-
СНиП 3.02.01–87. Земляные сооружения, основания и фундаменты, Госстрой СССР, 1987 г.
-
СНиП 2.02.03–85. Свайные фундаменты, М, 1986 г. – 48 с.
-
Методическое пособие Часть 1, Часть 2.
