144219 (Отопление и вентиляция жилого здания), страница 3

Определяем тепловую инерцию D ограждения по формуле 1.3 где расчётные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоёв ограждающей конструкции, определяемые по таблице П.2 [1], в зависимости от условий эксплуатации Б, определяемых по таблице 2.1 [1]:

S = 19.70 , S = 0.55 ,

S = 4.54 .

D = R ∙S + R ∙S + R ∙S = 0,115 ∙19.7 + 3,85∙0.55 + 0,22∙4.54= 5,38

Рассчитанная тепловая инерция действительно попадает в выбранный нами интервал, следовательно расчет произведен верно.

Расчет Rт.эк. по формуле 5.1 ТКП 45-2.04-43-26.

136 усл.ед/м³. пенополиуретан по условию в методических указаниях

Полученное значение сопротивления теплопередаче R ограждающей конструкции следует принимать равным экономически целесообразному R_т.эк, но не менее требуемого сопротивления теплопередаче R_т.тр и не менее нормативного сопротивления теплопередаче R_т.норм., что удовлетворяет условию: R R .

1.3 Сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия

Рисунок 3 -Конструкция чердачного перекрытия.

1. Маты из стекловолокна

2. Перекрытие-доска сосна 2а. Балка – брус сосна.

λ_i – коэффициент теплопроводности материала многослойной конструкции, принимаемый по приложению А в соответствии с условиями эксплуатации конструкции А.

Термическое сопротивление соответствующего слоя многослойной конструкции определяется по формуле 1.1

Термическое сопротивление соответствующего слоя многослойной конструкции определяется по формуле 1.1

;

;

Подставляя в формулу 1.2 значения термических сопротивлений отдельных слоёв конструкции ограждающей поверхности и приравнивая значение сопротивления теплопередаче ограждения R к значению нормативного сопротивления теплопередаче R , определяется толщина теплоизоляционного слоя. R , принимается в зависимости от типа ограждения по таблице 5.1[2].

Для достижения рекомендуемого значения сопротивления конструктивно принимаю толщину утеплителя равную 220 мм.

Определяем тепловую инерцию D ограждения по формуле 1.3 где расчётные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоёв ограждающей конструкции, определяемые по таблице А, в зависимости от условий эксплуатации А:

S = 4.54 , S = 0.66 .

D = R ∙S +R ∙S= 0,33 ∙4.54+ 4,31∙0,66 = 4,33

Полученное значение сопротивления теплопередаче R ограждающей конструкции должно быть не менее требуемого сопротивления R , , определяемого по формуле 1.4 где: t_в - расчётная температура внутреннего воздуха, С, принимаемая по таблице А3 [1], t_в=18С; t_н – расчётная зимняя температура наружного воздуха, С принимаемая по таблице А6 [1]с учётом тепловой инерции ограждающих конструкций D (за исключением заполнений проёмов). Значение D оказалось в пределах (Св. 4,0 до 7,0), т.е. средняя температура наиболее холодных трех суток (определяется как среднее арифметическое между температурой наиболее холодных суток и наиболее холодной пятидневки), t_н = –24С; n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по таблице А5 [1], n = 0,9; Δt_в - расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, С, принимаемый по табл. А5 [2] для покрытий и чердачных перекрытий равным 4С;

Расчет Rт.эк. по формуле 5.1 ТКП 45-2.04-43-26.

204 усл.ед/м³. маты и полосы из стеклянного волокна по условию в методических указаниях.

Полученное значение сопротивления теплопередаче R ограждающей конструкции следует принимать равным экономически целесообразному R_т.эк, но не менее требуемого сопротивления теплопередаче R_т.тр и не менее нормативного сопротивления теплопередаче R_т.норм., что удовлетворяет условию: R R .

1.4 Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот

Для наружных дверей требуемое сопротивление теплопередаче R_о^тр должно быть не менее 0,6R_о^тр стен зданий и сооружений, определяемого по формулам (1) и (2).

0,6R_о^тр= 0,6*0,57=0,3 м²·ºС/Вт.

На основании принятых конструкций наружных и внутренних дверей по таблице А.12 принимаются их термические сопротивления.

Наружные деревянные двери и ворота двойные 0,43 м²·ºС/Вт.

Внутренние двери одинарные 0,34 м²·ºС/Вт

1.5 Сопротивление теплопередаче заполнений световых проёмов

Для выбранного типа остекления по приложению А [1], определяется значение термического сопротивления теплопередаче световых проемов.

При этом сопротивление теплопередачи заполнений наружных световых проемов R_ок должно быть не менее нормативного сопротивления теплопередаче

R = 0,6 ,

определяемого по таблице 5.1[2], и не менее требуемого сопротивления

R = 0,39 , определяемого по таблице 5.6 [2]

Сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов, исходя из разности расчетных температур внутреннего t_в (таблица А.3) и наружного воздуха t_н и используя таблицу А.10 (t_н – температура наиболее холодной пятидневки).

Rт= t_в-(- t_н)=18-(-29)=47 м²·ºС/Вт

R_ок = 0,55 -

для тройного остекления в деревянных раздельно-спаренных переплетах.

При отношении площади остекления к площади заполнения светового проема в деревянных переплетах, равном 0,6 – 0,74 указанное значение R_ок следует увеличить на 10

R =0,55∙1,1=0,605 м²Сº/Вт.

1.6 Сопротивление теплопередаче внутренних стен и перегородок

2. Отопление здания

2.1 Расчёт теплопотерь через ограждающие конструкции

Потери теплоты Q,Вт, через ограждающую конструкцию определяют по формуле:

, (2.1)