body (Комплексный дипломный проект: Проект участка по производству технологических приспособлений для электромеханического восстановления и укрепления поверхностного слоя деталей машин. Плоские поверхности.), страница 4
Описание файла
Документ из архива "Комплексный дипломный проект: Проект участка по производству технологических приспособлений для электромеханического восстановления и укрепления поверхностного слоя деталей машин. Плоские поверхности.", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "технология" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "технология" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "body"
Текст 4 страницы из документа "body"
Под техническим нормированием понимается установление норм времени на выполнение отдельной работы или нормы выработки в единицу времени. Под нормой времени понимается время, устанавливаемое на выполнение данной операции.
Нормирование производим по [12]. Для среднесерийного производства это штучно-калькуляционное врем (Тш.к.), и определяется как
Тш.к. = То + Тв + Тобсл. + Тот.л.н. + Тп.з./n мин, (6.6.1)
где То – основное (технологическое) время, мин;
Тв- вспомогательное время, мин
Тобсл. – время на обслуживание, мин
Тот.л.н. – время а отдых и личные нужды, мин
Тп.з – подготовительно-заключительное время, мин
n – число деталей в партии, шт.
Основное и вспомогательное время составляют Топ – оперативное время, от которого в процентном соотношении считается Тобсл. и Тот.л.н . Для примера приведем расчет штучно-калькуляционного времени на 015 операцию.
Вспомогательное время включает в себя время на установку, закрепление и снятие детали, приемы связанные с управлением оборудованием (ty), контрольные измерения (tизм), время на замену инструмента, (tперех.) – связанное с переходом.
Так как измерение будет проводиться штангенциркулем, то tизм. = 0.2 мин.
Инструмент крепится в обычном патроне, поэтому время на его замену равно tперех. = 0.02 мин.
Время на установку, закрепление и снятие детали определяется по формуле
tу.з.с. = tу.з.с.п. / n мин, (1.6.2)
где tу.з.с.п. = 0.29 мин – время на установку и закрепление детали в тисках
n = 1 шт. – количество деталей, одновременно обрабатываемых в приспособлении.
Подставляя известные величины в формулу (1.6.2), получим:
tу.з.с. = 0.29 / 1 = 0.29 мин
Определим вспомогательное время по формуле
Тв = tу.з.с. + tизм. + tперех. мин, (1.6.3)
Подставляя известные величины в формулу (1.6.3), получим:
Тв = 0.29+0.2+0.02=0.51 мин
Оперативное время определятся по формуле
Топ = То + Тв мин, (1.6.4)
Подставляя известные величины в формулу (1.6.4), получим:
Топ = 0.64 + 0.51 = 1.15 мин
Время на обслуживание и время на отдых составляют по 4% от оперативного времени
Тобсл. = Тот.л.н. = 0.04 1.15 = 0.046 мин
Подготовительно-заключительное время – это время, затраченное на подготовку исполнителя и средств технического оснащения к выполнению технологической операции. Для данного оборудования подготовительно-заключительное время на обработку детали равно 11 мин.
Приняв число деталей в передаточной партии равное n = 54 шт, определим штучно-калькуляционное время по формуле (1.6.18)
tш.к. = 1.15 + 0.046 + 0.046 +11/54 = 1.45 мин
Нормы времени на остальные операции рассчитываем аналогично и результаты занесем в таблицу (табл. 1.5).
Таблица 1.5
Таблица норм времени.
№ опер | То | Тв | Топ. | Тшт. | Тп.з | Тш.к. | n | |||
tузс | tпре | tизм | ||||||||
мин | шт | |||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |
005 | Сверлильная | 0.64 | 0.29 | 0.02 | 0.2 | 1.15 | 1.24 | 11 | 1.45 | 54 |
010 | Фрезерная | 0.14 | 0.29 | 0.18 | 0.23 | 0.84 | 0.91 | 11 | 1.11 | 54 |
015 | Протяжная | 0.16 | 0.21 | 0.02 | 0.2 | 0.59 | 0.64 | 11 | 0.84 | 54 |
020 | Протяжная | 0.15 | 0.21 | 0.02 | 0.16 | 0.54 | 0.58 | 11 | 0.6 | 54 |
025 | Токарная | 0.26 | 0.34 | 0.62 | 0.5 | 1.72 | 1.86 | 11 | 1.88 | 54 |
030 | Фрезерная | 0.2 | 0.29 | 0.18 | 0.25 | 0.92 | 0.99 | 11 | 1.19 | 54 |
035 | Сверлильная | 1.61 | 0.34 | 0.3 | 1.8 | 4.01 | 4.33 | 11 | 4.52 | 54 |
040 | Сверлильная | 2.8 | 0.34 | 0.37 | 0.2 | 3.71 | 4.0 | 11 | 4.2 | 54 |
2. КОНСТРУКТОРСКАЯ ЧАСТЬ
2.1. Расчет протяжки переменного резания.
Протягивание является одним из наиболее производительных видов обработки металлов резанием. Высокая производительность при протягивании объясняется большой суммарной длиной режущих кромок, одновременно участвующих в срезании металла. Протягивание позволяет получить обработанные поверхности высокой точности с малыми параметрами шероховатости. Протяжки являются сложным и дорогостоящим специальным инструментом. Поэтому экономическая эффективность от их применения в полной мере выявляется лишь при массовом и серийном характере производства изделий.
Проанализировав эти аргументы, окончательной операцией обработки отверстия диаметром 30H7 в детали – вилка, применяем протягивание. Произведем расчет протяжки переменного резания для этой операции по [7].
2.1.1. Определим припуск предварительного обработанного отверстия.
Припуск определяем по таблице [7. табл.1] тогда диаметр предварительного отверстия
Do = D – Ao мм, (2.1.1)
где D = 30 – диаметр протянутого отверстия, мм
Ао = 0.6 мм – припуск предварительного отверстия.
2.1.2. Выбор материала протяжки.
Материал протяжки выбираем по [7. табл.17]. Для обработки углеродистой стали протяжку изготовляют из быстрорежущей стали Р6М5.
2.1.3. Выбор хвостовика.
Хвостовиком принимаем цилиндрический для быстросменного патрона. Размеры хвостовика выбираем по [7. табл.18].
2.1.4. Определяем усилие Px, допустимое прочностью хвостовика.
Px = Fx[x] H, (2.2)
где Fx = 380 мм2 – наименьшая площадь поперечного сечения хвостовика
[x] = 300 H/мм2 – допустимое напряжение в материале протяжки.
Подставляя известные величины в формулу (2.2), получим:
Px = 380 300 = 114 kH
2.1.5. Определим усилие допускаемое тяговой силой станка.
Усилие Q принимаем с коэффициентом 0.9, тогда:
Q = 0.9 QH (2.3)
где Q – усилие, допускаемое тяговой силой станка;
QH = 200 Н – номинальная тяговая сила (1 табл.14)
2.1.6. Определим глубину стружечной канавки.
Максимальная глубина ho[] стружечной канавки по допускаемому усилию определяется по формуле
ho[] = 0.5 (Do – 1.1Pдоп/[x]) мм, (2.4)
где Рдоп = Рx – допустимое усилие, Н
Подставляя известные величины в формулу (2.4), получим:
h o = 0.5 (29.4 – 1.1114000/300) = 3.979 мм
2.1.7. Определим шаг черновых зубьев.
Шаг определяется по формуле
t = mL мм, (2.5)
где L = 50 мм – длина протягиваемого отверстия
m = 1.5 мм – модуль зубьев.
Количество одновременно обрабатываемых зубьев выбираем по [7. табл.19] Zi = 5 шт.
2.1.8. Определим профиль стружечной канавки.
Профиль стружечной канавки определяется по [7. табл.20].
2.1.9. Определим подачу на черновые зубья протяжки.
Подача определяется по формуле
Sz = Fa / (LKmin) мм, (2.6)
где Kmin = 2.5 – коэффициент заполнения стружечной канавки
Fa = 12.6 мм2 – площадь стружечной канавки.
Подставляя известные величины в формулу (2.6), получим:
Sz = 12.6/(502.5) = 0.1
2.1.10. Определим фактическую величину коэффициента заполнения стружечной канавки.
Значение коэффициента определяется по формуле
Kmin = Fa / (LSzu) (2.7)
Подставляя известные величины в формулу (2.7), получим:
Kmin = 12.6 / (500.1) = 2.52
2.1.11. Выбор геометрии черновых зубьев.
Передние и задние углы черновых зубьев выбираем по
[7. табл. 6 и табл.7]. Передний угол = 15, а задний =3.
2.1.12. Определяем количество зубьев в черновых секциях протяжки.
В первой черновой секции количество зубьев принимаем равное 2. Sчc1 = 2. В остальных черновых секциях количество зубьев определяется по формуле
Zчс = Pz / Pдоп = СpDSzuxZiKjKcKy шт, (2.8)
Значения всех коэффициентов берем из таблиц