125527 (Способы производства пищевых красителей), страница 7
Описание файла
Документ из архива "Способы производства пищевых красителей", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "промышленность, производство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "промышленность, производство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "125527"
Текст 7 страницы из документа "125527"
1 = 1,28 . lg (0,696 / 0,595) = 0,087.
Для расчета величины безразмерного коэффициента ф будем использовать следующую формуле:
(4.33)
откуда получаем окончательное значение величины λф
.
По формуле (4.31) окончательно определяем величину безразмерного коэффициента γ, которая равна:
Далее определяем величину безразмерного коэффициента φ2 по следующей формуле:
(4.34)
Подставляя известные геометрические параметры корпуса мембранного фильтра, получим:
.
Окончательно податливость фланца, в соответствии с формулой (4.29), определится:
.
Усилие, возникающее от температурных деформаций, в соответствии с формулой (4.24), определится:
Н.
Находим коэффициент жесткости фланцевого соединения при условии, что стыкуемые фланцы одинаковой конструкции, используя следующую формулу:
, (4.35)
Подставляя известные параметры, окончательно получим:
.
Болтовая нагрузка в условиях монтажа до подачи в аппарат сжатого диоксида углерода определится по следующей зависимости:
, (4.36)
где F – внешняя осевая растягивающая или сжимающая сила, Н;
М – внешний изгибающий момент, Н . м;
20 – допускаемое напряжение для материала болта при 20 0С, Н /м2;
Рпр – максимальное давление обжатия прокладки, МПа;
fб – расчетная площадь поперечного сечения болта, м2.
Подставляя данные в формулу (4.36) рассчитываем величину болтовой нагрузки F1:
Окончательно принимаем F1 = 560832 Н.
Болтовая нагрузка в рабочих условиях определится по формуле:
, (4.37)
После подстановки величин в формулу (4.37), получим:
Н.
Определим приведенный изгибающий момент, используя формулу:
, (4.38)
После подстановки известных величин окончательно получим:
Мо = 0,5 . (0,661 – 0,626) . 560832 = 9814,56 Н . м.
Мо = 0,5 . (0,661-0,626) . 501723 + (0,626-0,595-0,005) . 92286,8 . (230 . 10-6/230 . 10-6) = 9979,9 Н . м.
Окончательно принимаем максимальное значение изгибающего момента М = 9979,9 Н . м.
Проверяем условие прочности болтов по формуле:
, (4.39)
После подстановки величин F1 и F2 в формулу (4.39), получим:
МПа = 230 МПа;
МПа = 230 МПа.
Проверяем условие прочности неметаллических прокладок по следующей зависимости:
, (4.40)
где Рпр - допускаемое давление на прокладку, МПа;
Fmax – величина болтовой нагрузки, принимаемая максимальной из значений F1 и F2.
М 130 МПа.
Максимальное окружное напряжение в кольце фланца определится по формуле:
, (4.41)
где Мо – максимальный приведенный изгибающий момент, Н . м.
МПа.
Напряжение во втулке от внутреннего давления определим по следующим формулам:
тангенциальное
, (4.42)
меридиональное
, (4.43)
Подставляя в формулы (4.42) и (4.43) известные величины, получим:
МПа;
МПа.
Проверяем условие прочности фланцевого соединения по следующей формуле:
, (4.44)
где 0 – допускаемое напряжение, принимаемое при количестве нагружений фланцевого соединения (сборка - разборка) не более 2 . 103 по формуле:
, (4.45)
Подставляя известные значения в формулу (4.45), получим:
0 = 0,003 . 2 . 1011 = 600 . 106 Па.
Тогда с учетом этого условие прочности запишется:
161,2 МПа 600 МПа.
Проверим условие герметичности фланцевого соединения по углу поворота фланца по следующей формуле:
, (4.46)
где = 0,013 рад. – допускаемый угол поворота фланца.
После подстановки известных параметров, получим:
рад.
Использовали для расчета величину hф = 35 мм, так как верхний фланец значительно ослаблен отверстиями под привод и ток.
3.6 Расчет конструкции опорных элементов мембранного фильтра
Для определения наибольшей массы аппарата в рабочем состоянии необходимо найти массы составляющих его корпус тел, фильтрующего элемента, мотор-редуктора, арматуры и т.д.
Принимаем массу аппарата в рабочем состоянии равной 200 кг. Аппарат выполнен из нержавеющей стали 12Н18Н9Т. Рабочая температура составляет 20-25 0С. Монтаж аппарата производится на кирпичный фундамент 15.
Находим поверхность опор, используя формулу:
F (4.47)
где максимальный вес аппарата, кг;
ф - допускаемое напряжение для фундамента, МПа.
м2
Принимаем из соображений устойчивости аппарата количество опор, равное 3. Тогда нагрузка на одну опору определится по формуле:
, (4.48)
где n – количество опор.
Н
Опоры будем изготовлять из стали Ст.3, для которой при заданных условиях работы аппарата допускаемое напряжение на сжатие можно принять равным допускаемому напряжению на растяжение, т.е. сж = 100 МПа.
Пусть площадь одной опоры составляет 57,0 см2, которая будет изготавливаться с одним ребром (m = 1). Также следует принять отношение вылета опоры к ее ширине а с = 0,72, тогда геометрические размеры опоры составят:
Гi = К . Гj, (4.49)
где Гi, Гj – геометрические размеры опоры, м;
К – коэффициент, характеризующий отношение вылета опоры к ее ширине.
Г1 = 0,72 . 65 = 46,8 мм = 0,0468 м;
Г2 = 0,72 . 90 = 64,8 = 0,0648 м.
Вылет опоры составит величину, определяемую по формуле:
А = а + 20 (4.50)
А = 46,8 + 20 = 66,8 70 мм = 0,07 м.
Используя графическую зависимость 15, находим коэффициент , зависящий от гибкости ребра опоры, равный 0,3. Тогда толщина ребра определится по формуле:
(4.51)
м
По конструктивным соображениям принимаем толщину ребра = 6 мм.
Проверяем фланговые швы на срез по следующей формуле:
, (4.52)
где h – размер катета сварного шва, м;
L – общая длина сварных швов, м;
ш - допускаемое напряжение материала швов, МПа.
0,189 . 106 Па 80 . 106 Па
Условие выполняется.
3.7 Определение толщины слоя осадка при микрофильтрации 11
Сопротивление микрофильтрации состоит из сопротивления осадка и фильтрующей перегородки.
Сопротивление фильтрующей перегородки определяется по формуле:
, (4.53)
где R0 – коэффициент сопротивления перегородки, 1/м.
Rn =16 . 1010 . 0,35 . 10-3 = 5,6 . 107 н . с/м3.
Скорость микрофильтрации определяется как объем фильтрата, получаемый в единицу времени с единицы площади микрофильтрации. Если скорость микрофильтрации изменяется, то:
, (4.54)
где Р – разность давлений до и после фильтрующей перегородки, Н/м2;
R – сопротивление микрофильтрации, Н. с/м3.
Из формулы (4.54) определим давление микрофильтрации:
1 С . Rn = 5,6 . 107 . 0,00012 = 6720 н/м2.
По 11 выбираем модуль сжатия осадка G = 5,8 . 105 н/м2.
Определим время накопления слоя осадка:
c.
Толщина осадка определится по формуле:
, (4.55)
где - объем осадка, приходящийся на единицу объема фильтрата, м3/м3;
0 – структурное сопротивление нормального осадка, 1/м2.
м.
3.8 Расчет болтового соединения
Расчет болтового соединения с зазором с использованием системы АПМ WinJoint. Система АПМ WinJoint предназначена для расчета соединений деталей машин. Название «WinJoint» происходит от слов «Windows» (так как система работает в среде Microsoft Windows) и «Joint» (соединение). Программа позволяет рассчитывать практически все виды соединений, встречающихся в современном машиностроении.
Расчет приведен в Приложении.
4. Выбор параметров контроля и управления процессом
Таблица. 4.1 Контролируемые и регулируемые параметры
Параметры технологического процесса | Пределы отклонений параметра | Оптимальное значение параметра | Допустимая погрешность контроля | Количество одноименных точек | Примечание | |||
с учетом возможных аварийных ситуаций | допустимых по технологии | Абсолютная | Относительная | |||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | ||
1.Температура в реакторе при экстакции, ºС | 0…150 | 47,5…52,5 | 50 | 0,83 | 1,66 | 1 | КР | |
2. Температура пара в рубашке реактора, ºС | 0…200 | 116,5…123,5 | 120 | 1,8 | 1,50 | 1 | К | |
3. Температура экстракта после теплообменника, ºС | 0…100 | 23,75…26,25 | 25 | 0,41 | 1,66 | 1 | КР | |
4. Температура охлажденной воды подаваемой в теплообменик, ºС | 0…100 | 14,5…15,5 | 15 | 0,25 | 1,66 | 2 | К | |
5. Температура выпариваемого экстракта, ºС | 0…200 | 47,5…52,5 | 50 | 0,83 | 1,66 | 1 | КР | |
6. Температура конденсировавшегося спирта, ºС | 0…100 | 23,75…26,25 | 25 | 0,41 | 1,66 | 1 | К | |
7. Давление в реакторе при экстракции, МПа | 0,05…0,15 | 0,0723…0,0677 | 0,07 | 1,15×10-3 | 1,66 | 1 | К | |
8. Давление пара в рубашке реактора, МПа | 0,10…0,35 | 0,24…0,26 | 0,25 | 4,15×10-3 | 1,66 | 2 | К | |
9. Давление в реакторе при выпаривании, МПа | 0,05…0,15 | 0,0723…0,0677 | 0,07 | 1,15×10-3 | 1,66 | 1 | К | |
10. Расход нового спирта, м3 | 0…5 | 2,5…2,7 | 2,6 | 0,043 | 1,66 | 1 | К | |
11. Расход спирта поступающего в реактор, м3 | 0…5 | 2,5…2,7 | 2,6 | 0,043 | 1,66 | 1 | К | |
12. Уровеньверхний экстракта в реакторе при экстракции, м | 0…1,2 | 0,98…1,017 | 1 | 1,66 | 1 | КР | ||
13. Уровень экстракта в Е1, м | 0…2,2 | 1,9…2,1 | 2 | 1,66 | 1 | КР | ||
14. Уровень верхний экстракта в реакторе при выпаривании, м | 0…1,2 | 0,98…1,017 | 1 | 0,0175 | 1,75 | 1 | КР | |
15. Уровень спирта в Е2, м | 0…2,2 | 1,9…2,1 | 2 | 0,033 | 1,66 | 1 | КР |
4.1. Выбор приборов контроля, регуляторов и средств автоматизации