125454 (Реконструкция СЭС обогатительной фабрики), страница 6
Описание файла
Документ из архива "Реконструкция СЭС обогатительной фабрики", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "промышленность, производство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "промышленность, производство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "125454"
Текст 6 страницы из документа "125454"
Iном.max – номинальный (приведённый к ПВ = 100%) ток электродвигателя с наибольшим пусковым током, А.
При определении потери напряжения в троллейной линии расчётные и пиковые токи определяют отдельно для питающей троллеи линии и для каждого плеча троллеев с учётом схемы подвода питания. Расчёт тролленйых линий на потерю напряжения следует производить при наиболее неблагоприятном расположении кранов в пролётах цеха /2 с. 190/.
Потеря напряжения, В, в троллеях
Uт = e · Iпик · L / 10 000, (71)
где e – потеря напряжения на 100 А пикового тока и 100 м длины троллея, В/(А·м);
L – длина троллеев в один конец от точки подключения питающей линии, м;
Исходя из технологии производства и размеров цеха принимаем длину троллеев 200 м, подвод питания осуществляем в середине. Расстояние между фазами троллеев 250 мм. Троллейную линию выполняем из угловой стали 50х50х5 мм.
Параметры двигателей крана указаны в таблице 12, а расчётная нагрузка двигателей крана найдена в таблице 2.
Таблица 12 – Параметры двигателей крана
Механизм крана | Мощность двигателей, кВт | Номинальный ток, А |
Главный подъём Вспомогательный подъём Механизм передвижения моста Механизм передвижения тележки | 22 11 2 х 16 3,5 | 56,5 30,8 2 х 45 10,3 |
Итого | 68,5 |
Используя найденные ранее данные о расчётной нагрузке крана и параметры его двигателей проведём расчёт троллейных линий (приложение 7.3).
7.3.2 Расчёт осветительных установок участка
Особенностями осветительных сетей электрических сетей по сравнению с сетями силовых ЭП являются: значительная протяжённость и разветвлённость, небольшие мощности отдельных ЭП и участков сети, наличие установок рабочего и аварийного освещения.
Для промышленных предприятий характерно два вида освещения: рабочее и аварийное. Рабочее освещение обеспечивает надлежащую освещённость всего помещения и рабочих поверхностей, аварийное – продолжение работы или безопасную эвакуацию людей из помещения при аварийном отключении рабочего освещения. Участки осветительной сети от источников питания (ИП) до групповых щитков освещения называют питающими, а от групповых щитков до светильников – групповыми. Питающие сети выполняются трёх- и четырёхпроводными, групповые линии в зависимости от протяжённости и количества подключаемых электроприёмников могут быть двух-, трёх- и четырёхпроводными.
Питающие сети для осветительных установок (ОУ) и силового электрооборудования рекомендуется выполнять, как правило, раздельными.
В производственных зданиях с несколькими встроенными КТП применяются схемы перекрестного питания рабочего и аварийного освещения (АО), при которых рабочее освещение одних участков здания питается от одной КТП, а АО – от другой, трансформатор которой не используется для питания рабочего освещения.
Расчёт осветительной сети состоит из определения сечения проводов во всех её звеньях, которые бы гарантировали: нагрев проводов, не превышающий допустимые значения температуры; допустимые значения потерь напряжения у наиболее удалённого от источника питания источника света (ИС); достаточную механическую прочность проводов
Осветительные сети чаще всего рассчитываются по допустимой потере напряжения с последующей проверкой на нагрев.
-
Расчёт осветительной сети по допустимой потере напряжения
Допустимая потеря напряжения в осветительной сети /2 с.181/, то есть потеря напряжения на участке от источника питания (обычно шин низшего напряжения ТП ) до последней лампы, в % номинального напряжения, подсчитывается по формуле
U = U0 - Umin - U т (72)
где U0 – напряжение холостого хода на вторичной обмотке трансформатора и равное 105 % номинального напряжения лампы;
Umin- наименьшее напряжение, допускаемое у ИС, % номинального (принимается равным 95% );
U т - потери в трансформаторе /2 с.180/, приведенные к вторичному номинальному напряжению и зависящие от мощности трансформатора, его загрузки и коэффициента мощности нагрузки, %.
ΔUт = т · cos · (Uа% + Uр% · tg ), (73)
где т – коэффициент загрузки трансформатора расчётной средней мощностью;
cos – коэффициент мощности нагрузки трансформатора и соответствующий его значению tg ;
Uа% – активная составляющая напряжения КЗ трансформатора:
, (74)
где Pk,ном – номинальные потери мощности КЗ трансформатора, кВт;
Sном,т – номинальная мощность трансформатора, кВА.
Uр% – реактивная составляющая напряжения КЗ трансформатора:
, (75)
где uк% – напряжение КЗ трансформатора.
Расчет допустимой потери напряжения в осветительной сети участка флотомашин представлен в приложении 7.4.
7.3.4 Выбор сечения проводов осветительной сети
Когда необходимо рассчитать сечения проводов разветвлённой осветительной сети и при этом выполнить условия, обеспечивающие минимальный расход проводникового материала /2 с.185/, пользуются формулой:
, (76)
где M – сумма моментов нагрузки данного и всех последующих по направлению потока энергии участков осветительной сети (включая ответвления с тем же числом проводов в линии, что и данный рассчитываемый участ), кВт·м;
M – сумма моментов нагрузки всех ответвлений, питаемых через данный участок с другим числом проводов, отличным от числа проводов данного участка, кВт·м;
бпр – коэффициент приведения моментов /2 табл.3.17/, зависящий от числа проводов на участке линий и в ответвлении.
С – коэффициент зависящий от системы сети и материала проводника /2 табл. 3.13/.
При нескольких сосредоточённых нагрузках или если участок линии имеет равномерно распределённую по длине нагрузку, что имеет место в осветительной распределительной сети, сумму моментов можно заменить моментом одной нагрузки с длиной линии, равной длине Lприв.
В частности, для нагрузки, равномерно распределённой по длине линии, м,
, (77)
где L0 – расстояние от пункта питания до точки присоединения первой нагрузки, м;
L – длина участка сети с равномерно распределённой нагрузкой, м.
В этом случае момент нагрузки
, (78)
где р – узловая мощность нагрузки.
После выбора сечения кабеля находим действительную потерю напряжения по формуле:
, (79)
Расчет сечения проводов осветительной сети представлен в приложении 7.5.
7.3.5 Проверка выбранного сечения осветительной сети по нагреву Расчётный ток для двухпроводной осветительной сети
, (80)
где Pном – суммарная установленная мощность ИС в групповой линии;
Uф – фазное напряжение осветительной сети;
cos – мощности ИС.
Расчётный ток для четырёхпроводной осветительной сети
, (81)
где Uл – линейное напряжение осветительной сети.
В результате должно соблюдаться условие, длительно допустимый ток кабеля Iд выбранного сечения должен быть больше или равен расчётному току.
Ip ≤ Iд, (82)
7.3.6 Выбор сечения проводов осветительной сети по механической прочности
Сечения проводников осветительных сетей выбирают по условию механической прочности: для алюминиевых проводов и кабелей минимальное сечение 2 мм2.
,
Сечения проводников осветительных сетей выбирают по условию механической прочности: для алюминиевых проводов и кабелей минимальное сечение 2 мм2.
Минимальное сечение проводов в осветительной сети 10 мм2, что соответствует условию механической прочности для алюминиевых проводов.
7.4 Выбор сечений проводов и жил кабелей по длительно допустимому току
Выбор сечения проводов и жил кабелей цеховой сети выбирают по нагреву длительным расчетным током:
где - поправочный коэффициент на условия прокладки проводов и кабелей;
т.к. провода и кабели прокладываются в стальных трубах.
Выбор сечений проводников для питания отдельных электроприёмников присоединяемых к распределительному шкафу определяется по номинальной мощности этого ЭП номинальный ток нагрузки Iном находится по формуле /2, с.79/:
, (83)
где Рном – номинальная активная мощность электроприёмника, кВт;
Uном – номинальное линейное напряжение сети, кВ;
cos – номинальный коэффициент мощности нагрузки;
– номинальный КПД.
Используя расчётный ток распределительных шкафов таблица ?, поправки на температуру окружающей среды и количество параллельно прокладываемых кабелей подбираем сечение и марку кабелей.
Например для КЛ1 соединяющей распределительный шкаф РШ1 с шиной 0,4 кВ трансформатора 1 КТП1 расчёт следующий порядок выбора сечения кабеля следующий:
Расчётная нагрузка КЛ1 по таблице 10 составляет 519 А по справочнику выбираем наименьшее стандартное сечение кабеля удовлетворяющее условию формулы 75. Это одножильный кабель марки АВВГ сечением 4 (1 х 300 мм2) и длительно допустимым током 555 А. 519 А ≤ 555 А.
Выбор остальных кабелей сведём в таблицу 13 и таблицу 14.
Таблица 13 – Выбор питающих кабельных линий по условиям нагрева
Т аблица 14 – Выбор проводников к отдельным электроприёмникам
7.5 Выбор аппаратов защиты
Для защиты электрических сетей напряжением до 1 кВ применяют плавкие предохранители, автоматические выключатели, тепловые реле магнитных пускателей.
Выбор аппаратов защиты производится с учётом следующих требований:
1) Номинальный ток и напряжение аппарата защиты должны соответствовать расчётному длительному току и напряжению электрической цепи. Номинальные токи расцепителей автоматических выключателей и плавких вставок предохранителей нужно выбирать по возможности меньшими по расчётным токам защищаемых участков сети или по номинальным токам отдельных ЭП в зависимости от места установки аппарата защиты с округлением до ближайшего большего стандартного значения.
2) Время действия аппаратов защиты должно быть по возможности меньшим и должна быть обеспечена селективность действия защиты соответствующим подбором надлежащей конструкции защитного аппарата и его защитной характеристики.
3) Аппараты защиты не должны отключать установку при перегрузках, возникающих в условиях нормальной эксплуатации, например при включении асинхронного электродвигателя с короткозамкнутым ротором, при рабочих пиках технологических нагрузок и т.п.
4) Аппараты защиты должны обеспечивать надёжное отключение в конце защищаемого участка двух- и трёхфазных КЗ при всех видах режима работы нейтралей сетей, а также однофазных КЗ в сетях с глухозаземлённой нейтралью
Выбор аппарата защиты питающей сети на РУНН.
Номинальный ток расцепителя должен быть не меньше расчётного тока нагрузки, длительно протекающего по защищаемому элементу /5 с.289/:
Iном.рас Iр (84)
где Iном.рас – номинальный ток расцепителя;
Iр – расчётный ток нагрузки.
При допустимых кратковременных перегрузках защищаемого элемента автоматический выключатель не должен срабатывать; это достигается выбором уставки мгновенного действия по условию