3.7.2 Производим трассировку трубопроводов и оросителей на плане защищаемого объекта

Производим трассировку трубопроводов на плане защищаемого объекта. В результате получаем, что фактическая площадь орошения F_op = 10м².

Рис. 11 Трассировка трубопроводов и оросителей

3.7.3 Выбираем тип оросителя и его основные параметры

Для этого определим требуемый напор Н₁ и расход Q₁ на диктующем оросителе для двух типоразмеров и сравним полученные значения интенсивности орошения по следующим формулам:

;

.

где I_н= 0,5 л/сек·м² интенсивность орошения водой; F_op=10 м - площадь орошения дренчерным оросителем; Н₁ - напор на диктующем оросителе, м; Q₁ - расход на диктующем оросителе, л/сек. Результаты расчета сведены в таблицу 17.

Таблица 17

На основании полученных расчетов принимаем в установке дренчерные оросители типа ДВНо20-01.

3.7.4 Определяем диаметры трубопровода

• Определяем диаметр трубопровода на участке от первого до второго оросителя:

;

где V - скорость движения воды по трубам (рекомендуется V=3-5 м/сек), принимаем V=3 м/сек; Q₁ =Q₂ - расход на диктующем оросителе, л/сек.

Принимаем трубы стальные электросварные и по таблице 3 Приложения 6 [16] для d_y = 50 мм определяем значение К_т = 110.

• Определяем напор в точке "а":

• Определяем диаметр трубопровода на участке "а-б":

Принимаем трубы стальные электросварные и по таблице 3 Приложения 6 [16] для d_y= 65 мм определяем значение К_Т = 572.

• Определяем напор в точке "б":

• Определяем расход из оросителей 3 и 4:

• Определяем диаметр трубопровода на участке от третьего до четвертого оросителя:

где V - скорость движения воды по трубам (рекомендуется V = 3-5 м/сек), принимаем V = 3 м/сек; Q₁ = Q₂ - расход на диктующем оросителе, л/сек.

Принимаем трубы стальные электросварные и по таблице 3 Приложения 6 [16] для d_y = 50 мм определяем значение К_т = 110.

• Определяем диаметр трубопровода на участке "б-в":

;

Принимаем трубы стальные электросварные и по таблице 3 Приложения 6 [16] для d_y = 100 мм определяем значение К_т = 4322.

• Определяем напор в точке "в":

• Определяем расход из оросителей 5 и 6:

• Определяем диаметр трубопровода на участке от пятого до шестого оросителя:

Принимаем трубы стальные электросварные и по таблице 3 Приложения 6 [16] для d_y = 50 мм определяем значение К_т = 110.

• Определяем диаметр трубопровода на участке "в-г":

Принимаем трубы стальные электросварные и по таблице 3 Приложения 6 [16] для d_y = 125 мм определяем значение К_т = 13530.

• Определяем напор в точке "г":

Результаты расчета сведены в таблице 18

Таблица 18

3.7.5 Определяем требуемый напор у основного водопитателя

(на насосе):

; м,

где h_лин - суммарные потери напора в сети, м; h_КЛ - потери напора в клапане узла управления принимаем в установке клапан КЗУ-100; z - разность отметок "диктующего" оросителя и оси напорного патрубка водопитателя.

м,

где h_ЛИН - суммарные потери напора в сети, м; h_CT - потери напора в стояке; h_ПОДВ - потери напора в подводящем трубопроводе.

;

; м,

где l_СТ - длина стояка, м.

; м,

; м,

где h_ЛИН - суммарные потери напора в сети, м; h_РАСПР - потери напора в распределительных трубопроводах; h_CT - потери напора в стояке; h_ПОДВ -потери напора в подводящем трубопроводе; h_КЛ - потери напора в клапане узла управления принимаем в установке клапан КЗУ-100; z - разность отметок "диктующего" оросителя и оси напорного патрубка водопитателя. Пользуясь таблицей Приложения 7 [17], выбираем насос К-90/35а.

3.7.6 Определяем фактическое значение напора и расхода воды в сети

Фактическое значение напора и расхода в сети, определяется точкой пересечения Q-H характеристик сети трубопроводов и основного насоса на их совмещенном графике.

Определяем сопротивление сети:

; м·сек/л.

Задаваясь различными значениями расхода Q_i, определяются значения потерь напора:

.

Результаты расчета потерь напора в сети представлены в таблице 19.

Таблица 19

Из совмещенного графика следует, что фактическое значение расхода в сети Q_Ф = 34 л/сек, фактическое значение напора Н_ф = 21 м.

Рис. 12 Совмещенная характеристика основного насоса

и сети трубопроводов установки

Выводы

Современные тенденции развития автомобилестроения предполагают использование экологически чистых видов топлива. К таким видам топлива относятся и сжиженные углеводородные газы. В качестве топлива широко используется смесь пропан-бутан. В России СУГ (пропан-бутан) с их низкой себестоимостью способны конкурировать с традиционными видами топлива, такими как бензин и дизельное топливо. Но следует отметить, что наземные технологии хранения СУГ в одностенных резервуарах пока мало изучены, а оборудование в своем большинстве импортного производства.

Проведена детальная пожарно-техническая экспертиза проекта АГЗС по 28 позициям.

По результатам расчетов рисков пожарной безопасности установлены следующие возможные события:

• розлив СУГ на площади F_Ж=2244 м²;

• образование зоны ограничивающей область концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (φ_нп) с радиусом R_ЗВК=171 м и высотой Н_ЗВК=3,9 м;

• сгорание газовоздушной смеси на открытом пространстве с образованием волны давления ΔР_30м=360,63 кПа;

• пожар розлива с воздействием теплового излучения на рядом расположенные объекты q_30м=0,884 кВт/м²;

• образование «огненного шара», который будет воздействовать на окружающие объекты тепловым излучением q_30м=99,266 кВт/м² и волной избыточного давления ΔР_30м=21,86 кПа.

В дипломном проекте были разработаны следующие технические решения:

• Устройство сбросной трубы (h_тр=5м), для сброса газа из оборудования до его разгерметизации. При этом обеспечивается возможность прибытия и развертывания передвижной пожарной техники до того как пожар может принять крупные размеры;

• Устройство дренчерного орошения резервуара с СУГ, мест расположения функционального оборудования и площадки для АЦ.

При выполнении вышеперечисленных технических решений АГЗС будет соответствовать требованиям норм.

Литература

1. ГОСТ Р 12.3.047-98 Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля.- М.: 1998.

2. ГОСТ 12.1.004-91. Пожарная безопасность. Общие требования. – М.: Госстандарт России, 1991 г.

3. ГОСТ Р 51043-97 Установки водяного и пенного пожаротушения автоматические. Оросители спринклерные и дренчерные. Общие требования. Методы испытаний.

4. ППБ 01-03 Правила пожарной безопасности в Российской Федерации.- М.: 2003.

5. НПБ 111-98*. Автозаправочные станции. Требования пожарной безопасности. ГУГПС МЧС РФ, 2002 г.

6. НПБ 88-01 Установки пожаротушения и сигнализации. Нормы и правила проектирования.

7. НПБ 105-03 «Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности». – М.: ГУГПС МЧС РФ, 2003 г.

8. Пожаровзрывоопасность веществ и материалов и средства их тушения: Сирав изд.: в 2-х книгах / А.Н. Баратов, А.Я. Корольченко, Г.Н. Кравчук и др. –М.: Химия 1990.

9. Нефтеперерабатывающая и нефтехимическая промышленность. Обзорная информация. Серия: Транспорт и хранение нефтепродуктов и углеводородного сырья. Выпуск 3. Взрыво- и пожаробезопасность изотермических резервуаров для сжиженных углеводородных газов. В.П.Сучков, В.П.Молчанов.- М.: ЦНИИТ Энефтехим, 1993.

10. Иванников В.П., Клюс П.П. Справочник руководителя тушения пожара.- М.: Стройиздат, 1987.

11. Боевей устав пожарной охраны (Приложение №2 к приказу МВД России №257 от 05.07.95 года).

12. Наставление по газодымозащитной службе Государственной противопожарной службы МВД России. (Приложение №1 к приказу МВД России №234 от 30.04.96 года).

13. Л.К.Исаева. Экология пожаров, техногенных и природных катастроф.- М.: 2000.

14. Аболенцев Ю.И. Экономика противопожарной защиты. –М., ВИПТШ МВД СССР, 1986.

15. Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине «Производственная и пожарная автоматика» Часть 2 «Пожарная автоматика».-М.: ВИПТШ МВД РФ, 1992.

16. Автозаправочные станции: Оборудование. Эксплуатация. Безопасность.: В.Г. Коваленко, А.С. Сафонов, А.И. Ушаков, В. Шергалис. – СПб.: НПИКЦ, 2003. – 280 с.