Пояснительная записка (Проектирование системы водоснабжения коттеджного посёлка), страница 7
Описание файла
Файл "Пояснительная записка" внутри архива находится в следующих папках: Проектирование системы водоснабжения коттеджного посёлка, Суринов Сергей Сергеевич. Документ из архива "Проектирование системы водоснабжения коттеджного посёлка", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "дипломы и вкр" из 8 семестр, которые можно найти в файловом архиве ДВГУПС. Не смотря на прямую связь этого архива с ДВГУПС, его также можно найти и в других разделах. .
Онлайн просмотр документа "Пояснительная записка"
Текст 7 страницы из документа "Пояснительная записка"
Промывной расход по ответвлению, л/с, определяется по формуле
(36)
л/с
Принимается диаметр коллектора - dкол = 300 мм при скорости движения воды в нем 1,32 м/с; диаметр ответвления dотв = 50 мм при скорости движения воды в нем 1,7 м/с.
Количество отверстий в дренажных трубах, шт, определяется по формуле
(37) (48)
шт.
В каждом ответвлении 14 отверстий.
Количество желобов подбираются таким образом, чтобы расстояние между их осями составляло не более 2200 мм. Таким образом, принимается 2 желоба.
Ширина желоба, м, определяется по формуле
(38)
где qж – расход воды по одному желобу, м3/с, равен 50 л/с=0,05 м3/сек;
К – коэффициент, для желобов с круглым лотком, принимается 2;
a - отношение высоты прямоугольной части желоба к половине его ширины, принимается 1.
м
Высота верха желобов над гранодиоритовой загрузкой, м, определяется по формуле
(39)
где 
- расширение гранодиоритовой загрузки при промывке, 25%
м
Дно бокового канала ниже дна желоба на величину, которая определяется по формуле
, (40)
где Bкан – ширина канала, принята 0,7 м.
м
Далее рассчитываем воздушную распределительную систему фильтра.
Количество воздуха, необходимое для промывки фильтра, м3/с, определяется по формуле
(41)
м3/с
Принимается диаметр коллектора - dкол = 150 мм при скорости движения воздуха в нем 10 м/с; диаметр ответвления dотв = 25 мм при скорости движения воздуха в нем 12 м/с.
Площадь всех отверстий в воздушных трубах, м2, определяется по формуле
(42)
где 45 – скорость выхода воздуха из отверстий, м/с.
м2
Общее количество отверстий, шт, определяется по формуле (диаметр отверстия принимается 0,003 м)
(43)
шт
Количество воздушных ответвлений равняется количеству водяных ответвлений и равняется 28 шт. В каждом ответвлении 21 отверстие (расстояние между ними 160 мм).
Производительность воздуходувки, м3/мин, которая подает воздух на промывку фильтров, определяется по формуле
(44)
м3/мин
Принимается роторная воздуходувка марки 32ВФ-М-50-13,2-1-18,5, одна рабочая и одна резервная.
Далее определяются суммарные потери напора в фильтре при его промывке.
Коэффициент сопротивления, определяется по формуле
, (45)
где w - отношение суммы площадей всех отверстий в ответвлениях к площади поперечного сечения коллектора, равно 0,43.
Потери напора в дренажной системе, м, определяется по формуле
, (46)
м
Потери напора в поддерживающих слоях гравия, м, определяются по формуле
(47)
м
Потери напора в фильтрующем слое, м, определяются по формуле
, (48)
где 
и 
- параметры, принимаются 0,76 и 0,017 соответственно.
м
Напор промывного насоса равен
(49)
м
Производительность промывного насоса, м3/ч, определяется по формуле
, (50)
м3/ч
Принят промывной насос марки Д320 – 50, n=1450 об/мин, один рабочий и один резервный.
Определение диаметров трубопроводов сведено в таблицу 12.
Таблица 12 – Определение диаметров трубопроводов.
| Наименование трубопроводов и каналов | Скорость воды, м/с | Расчетный расход, л/с | Диаметр, мм | 1000i |
| От НС-1 до фильтров | 1,25 | 2x24,3 | 2x150 | 18,3 |
| 4 фильтра | 0,92 | 48,6 | 250 | 5,46 |
| 3 фильтра | 1,06 | 36,5 | 200 | 9,44 |
| 2 фильтра | 1,25 | 24,3 | 150 | 18,3 |
| 1 фильтр | 1,20 | 12,2 | 100 | 25,9 |
| Подача промывной воды от РЧВ до фильтров и отвод промывных вод от фильтров | 1,32 | 100 | 300 | 8,46 |
Фильтры обезжелезивания подробно вычерчены на 4 и 5 листах чертежей.
3.4 Расчет сооружений повторного использования воды
Собственные нужды для станции обезжелезивания обычно составляют 5 – 10% от ее производительности. Сброс такой воды в водоем запрещен, в виду того, что железо имеет токсикологический лимитирующий признак вредности.
Таким образом, необходимо предусмотреть сооружения для повторного использования таких вод. В выпускной квалификационной работе предусмотрены отстойники.
Объем зоны осветления воды в отстойнике, м3, определяется по формуле
, (51)
м3
Размеры зоны осветления: 8x3x3м.
Расход осветленной воды, подаваемый от отстойников в голову сооружений станции принимаем равным максимальным 10%, что составляет Qс.н.= 420 м3/сутки.
Количество железа в сутки по сухому веществу, определяется по формуле
, (52)
где Fe – содержание железа в очищаемой воде, мг/л.
кг/сут
Объем влажного осадка, определяется по формуле
, (53)
где р – влажность осадка, %.
м3/сут
Объем зоны накопления осадка, м3, определяется по формуле
(54)
где Hнак – высота зоны накопления осадка, м;
S1осн. - площадь сооружения в плане;
S2осн - площадь днища сооружения.
м3
Время нахождения осадка в зоне уплотнения отстойника
, (55)
сут
Подача насоса перекачки воды в «голову» очистных сооружений.
, (56)
м3/ч
Напор насоса перекачки воды в «голову» очистных сооружений
, (57)
м
Принимается насос марки К65-50-125, с подачей 17 - 35 м3/ч, напором до 20 м, размеры: 811 x 340 x 335 мм.
Количество резервуаров отстойников, шт, определяется по формуле
, (58)
где t – период пребывания промывных вод в отстойнике, 8 ч;
шт
Принимается 3 резервуара-отстойника.
Производительность шламового насоса равна
, (59)
где t2 – время откачки осадка из отстойника на шламовые площадки, 1ч.
м3/ч
Напор ориентировочно принимается равным 10 м.
Принимается насос марки СД16/10. Габариты насосного агрегата 980x331x440 мм.
3.5 Расчет шламовых площадок для осадка промывных вод
Количество накопленного осадка за 180 дней равно
(60)
м3/год
Объем одной карты, м3, определяется по формуле
(61)
где n – количество карт, 4 шт.
м3
Площадь одной карты, м2, определяется по формуле
(62)
м2
Размеры шламовой площадки принимаются равными 6 x 6 x 2 м.
3.6 Цех производства и дозирования гипохлорита натрия
В настоящее время наблюдается тенденция использования гипохлорита натрия в качестве дезинфектанта. (реже диоксида хлора) Это вызвано сразу несколькими причинами:
1. Гипохлорит натрия получается из соли путем электролиза на месте (станции очистки воды), что позволяет отказаться от дорогостоящих поставок жидкого хлора, а также снять зависимость от поставщиков хлора.
2. Гипохлорит натрия гораздо менее опасен, чем жидкий хлор.
3. Стоимость эксплуатации, с учетом того, что электролизная не является особо опасным объектом (что в свою очередь освобождает предприятия от различных денежных трат) сопоставима с обычными хлораторными.
4. Персонал, обслуживающий электролизную не работает на вредном производстве.
5. В случае возникновения аварийных утечек (протечек), гипохлорит натрия не опасен для людей проживающих в близлежащем жилом массиве, и незначительно опасен для обслуживающего персонала, в отличае от хлораторных с жидким хлором.
В ВКР принят электролизер российского производства типа ЭН25.
Суточный в пересчете на хлор, кг/сут, определяется по формуле
(63)
где Dхлора – доза хлора, 1,2 мг/л.
кг
Необходимое суточное количество соли, кг/сут, определяется по формуле
(64)
где pуд - удельный расход соли, 6 кг.
кг/сут
Склад соли рассчитывается исходя из 30-ти дневного запаса соли, что составляет 918 кг.
Электролизер непроточного типа ЭН25М производит до 25 кг активного хлора в сутки. Принимается 1 рабочий и 1 резервный электролизер.
Электролизная состоит из: склада соли, сатураторов для растворения соли, насосов перекачки рассола соли в электролизеры, самих электролизеров, емкостей для хранения и накопления готового гипохлорита натрия, насосов дозаторов гипохлорита натрия.
Производительность насоса–дозатора гипохлорита натрия, л/мин, определяется по формуле
(65)
где С – концентрация гипохлорита натрия, %.
л/мин
Принимается мембранный насос-дозатор типа Etatron ST – D BA, производительностью до 60 л/ч, размеры: 210 x 290 x 350. Принимается 1 рабочий и 1 резервный насос – дозатор.
