Для решения технологических проблем были разработаны и внедрены различные технологии укладки сортированного камня при реконструкции дорожных сооружений (сооружение скальных конструкций с помощью технологии «Сеткон», применение габионных конструкций и т.д. [8, 10].

Итак, подводя итоги пройденных этапов эволюции технологии каменной наброски можно выделить проблемы определяющие направление дальнейшего развития технологии:

• Недостатком традиционных способов возведения охлаждающей конструкции является низкая степень технологичности при ее возведении, обусловленная значительной продолжительностью работ и значительными объемами подготовительных и бросовых работ.

• Инерционное укатывание камней крупной фракции за пределы призмы каменной наброски влечет перерасход сортированного камня, а также снижение производительности труда.

• Подбор породы с подходящими теплофизическими свойствами - каменный материал должен быть не пористым, обладать необходимой морозостойкостью (не ниже F200), что делает сооружение конструкции весьма затратным.

Острее всего эта проблема ощущается в тех районах Дальнего Востока, где нет морозостойких скальных пород. Такими местами, например, являются северная часть о.Сахалин и некоторые районы Саха-Якутии, куда доставка скального материала из других регионов требует значительных затрат. Из-за этого в этих местностях существует тенденция примерного уравнивания затрат на разработку, доставку естественного материала и затрат на производство искусственного материала. То есть изготовление искусственного каменного материала (ИКМ) на месте может стать в определенных условиях равным или даже более выгодным по стоимости, чем применение природного камня.

В связи с этим на следующем этапе (2-3) системной проработки проектно-технологических решений была сделана попытка их развития за счет применения искусственных каменных материалов.

Этап 3. Применение ИКМ. 2-3

В гидротехническом строительстве имеется опыт применения ИКМ для защиты берегов от волноприбоя. В различных конструкциях применяются наброски из гексабитов, тетраподов, массивных блоков и т. д. [8]

Так как ИКМ обладают рядом преимуществ, то их, на наш взгляд, можно успешно использовать для сооружения охлаждающих конструкций в условиях вечной мерзлоты.

На сегодняшний кафедрой «Строительство» разработано проектно-технологическое решение с применением ИКМ [9] (рис. 3).

Рисунок 3. Охлаждающая конструкция по [9]

Преимущество ИКМ заключается в том, что имеется возможность изменять при изготовлении параметры блоков, например форму и вес для улучшения конструктивных и технологических свойств. Также можно уменьшить теплопроводность, увеличить светоотражающую способность и т.п.

Реализовать это предполагается в процессе формообразования ИКМ.

В нашем случае под формообразованием понимается создание сочетаний формы, размеров и свойств материала, позволяющих изготовить конструкцию с заданными проектными, конструктивными, технологическими и эксплуатационными характеристиками.

Для рассматриваемой конструкции охлаждающей скальной наброски был определен перечень факторов функционального назначения, влияющих на формообразование ИКМ, а также связь этих факторов с выбором материала, формы и размеров [8].

К примеру, прочность изделия будет определяться материалом, из которого оно изготовлено. Если ИКМ изготовить из материала с высокими прочностными характеристиками, то это даст возможность придать более сложную форму или увеличить линейные размеры. Управление данными параметрами может дать возможность управлять теплоизолирующими свойствами конструкции скальной наброски за счет увеличения пустотности в конструкции для обеспечения морозной конвекции, т.е. создание схемы проникновения холодного воздуха зимой и невозможности выхода и выветривания этого воздуха в теплый период.

Также формообразование может улучшить технологические свойства ИКМ. Например, подготовка ИКМ для работы в определенных или заданных условиях, когда линейные размеры и форма влияют на технологию изготовления изделия (различные опалубочные системы и др.). Путем использования соответствующих материалов можно повысить коррозионную и морозную стойкость, тем самым увеличив срок службы элементов наброски.

В конечном итоге ИКМ в каменной наброске должны обеспечивать выполнение следующих требований:

• обеспечение морозной конвекции;

• удобоукладываемость;

• долговечность (морозостойкость);

• относительная дешевизна;

• простота изготовления.

Возможность выполнения этих требований с помощью целенаправленного формообразования ИКМ делает развитие данного направления, на наш взгляд, перспективным, особенно для некоторых районов Дальнего Востока с дефицитом природных каменных материалов с требуемыми свойствами.

Дальнейшее развитие данной технологии, в соответствии с моделью системной проработки (рис. 1), будет происходить в процессе опытной эксплуатации разрабатываемых проектно-технологических решений.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Жданова С.М., Особенности принятия проектных решений по обеспечению устойчивости оснований: Диссертация кандидата наук: 05.22.06. -С, 2003. -174 с.

2. Усиление земляного полотна на оттаивающих вечномерзлых грунтах : монография / С.М. Жданова, П.М. Дыдышко. - Хабаровск : Из-во ДВГУПС, 2005. -135 с.

3. Бердюк Г.П., Палькин Ю.С. Проектирование земляного полотна на вечномерзлых грунтах: Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования по специальности «Строительство железных дорог». Новосибирск: НИИЖТ, 1986. -88 с.

4. Временные технические условия на изыскание, проектирование и сооружение железных дорог в условиях вечной мерзлоты (Проект). -М.: Трансжелдориздат, 1938. -40 с.

5. Иванников С.М. Изыскания и проектирование автогужевых дорог в условиях вечной мерзлоты. –М.: Дориздат ГУШОСДФа НКВД СССР, 1940. -264 с.

6. Минайлов, Г. П. Способы понижения температуры вечномерзлых грунтов на железных и автомобильных дорогах путем применения каменной наброски: диссертация кандидата технических наук: 05.23.11. -М, 2003. -194 c.

7. Конструкция пазырыкских курганов [Электронный ресурс] // Мир Горного Алтая. URL: http://altai-go.ru/index/konstrukcija_pazyrykskikh_kurganov/0-114.html.

8. Гончаров А.В., Пиотрович А.А. Формообразующие факторы материала каменной наброски для ж/д сооружений. Научно-технические проблемы транспорта, промышленности и образования: труды Всерос. молодежной науч.-практ. конфер./ под ред. Б.Е. Дынькина, А.Ф. Серенко. –Хабаровск,: Изд-во ДВГУПС, 2012. –Т.1. с.213-219

9. Масунова О.И., Инновационный способ управления температурным режимом грунтовых массивов транспортных сооружений в криолитозоне: Магистерская диссертация: 08.01.04.407 -Х, 2015. -156 с.

10. Пиотрович А.А. Ресурсосбережение в разработке новых технологий и конструкций дорожных грунтовых сооружений. Ресурсосберегающие технологии на железнодорожном транспорте //Труды конференции. –М.:МИИТ, 2001. –с. 28-29

11. Безопасность труда в строительстве. Отраслевые типовые инструкции по охране труда. СП – 12 – 135 – 2002 .

12. Ц-01-95 Железные дороги колеи 1520 мм.

13. .ГОСТ 25100-95 Грунты. Классификация.

14. ГОСТ 12.0.003-15 Система стандартов безопасности труда. Опасные и вредные производственные факторы. Классификация.

15. СН 2.2.4./2.8.562-96. Шум на рабочих местах, в помещениях жилых, общественных зданий и на территории жилой застройки. М. : Информационно-издательский центр Минздрава России, 1997. - 20 с.

16. СНиП 23-03-2003. Защита от шума. Ввод. 30.06.2003.

17. ГОСТ 17.5.3.04-83 Охрана природы. Земли. Общие требования к рекультивации земель.

ПРИЛОЖЕНИЕ А

Ведомость подсчетов профильных объемов выемок и насыпей

ПК +	L,м	В, м	Н, м		Н1+Н2	(Н1+Н2)²	Н1 х Н2			Vо,м³	Поправки к объему, м³								Профильный объем, м³
											Vсп Vспк		Vувн		Vкр Vкг		Vтр Vм			насыпи			Выем ки
1	2	3	4		5	6	7			8	9		10		11		12			13			14
0			2,00
	100	7,3			3,7	13,69	3,4			1865	72									1937
1			1,7
	100	7,3			3,1	9,61	2,38			1493	72									1565
2			1,4
	100	7,3			2,4	5,76	1,4			1094	72									1166
3			1,00
	100	7,3			1,9	3,61	0,9			829	72									901
4			0,9
	100	7,3			1,7	2,89	0,72			729	72									801
5			0,8
	100	7,3			1,5	2,25	0,56			632	72									704
6			0,7
	100	7,3			1,3	1,69	0,42			538	72									610
7			0,6
	50	7,3			1,04	1,08	0,264			210,2	36									246,2
7+50			0,44
	50	7,3			1,33	1,77	0,39			277,2	36									313,2
8			0,89
	25	7,3			2,16	4,67	1,13			241,4	18									259,4
8+25			1,27
	75	7,3			2,09	4,37	1,04			697	54									751
9			0,82
	25	7,3			1,52	2,31	0,57			160,5	18									178,5
9+25			0,7
	75	7,3			1,25	1,56	0,39			386	54									440
10			0,55
	100	7,3			0,9	0,81	0,19			359,5	72									431,5
11			0,35
	100	7,3			0,48	0,23	0,05	184,2			72									256,2
12			0,13
	43	7,3			0,13	0,02	0	20,8			31									51,8
12+43			0																	10611,81
	57	11,7			0,17	0,03	0	57,5			47,9												105,4
13			0,17
	100	11,7		0,64		0,41	0,08		390,9			84										474,9
14			0,47
	23,5	11,7		0,47		0,22	0		67,2			19,7										86,9
14+23,5			0																			667,2
	76,5	7,3		1,53		2,34	0		516,7			55									571,7
15			1,53
	50	7,3		4,11		16,89	3,95		1073,6			36									1109,6

Продолжение приложения А

15+50						2,58
		50		7,3				6,26		39,19		9,49		1884,9			36							1920,9
16						3,68
		50		7,3				8,46		71,57		17,59		2893,5			36							2929,5
16+50						4,78
		40,7		7,3				10,78		116,2		28,68		3382,5			29,3							3411,8
16+90,7						6,00
		9,3		7,3				12,28		150,8		37,68		942,9			6,7		0,09					949,7
17						6,28
		100		7,3				14,86		220,82		53,88		13770,9			72		84,2					13927,1
18						8,58
		45		7,3				18,24		332,70		82,88		8616,9			32,4		77,2					8726,5
18+45						9,66
		10		7,3				19,27		371,33		92,83		2095,9			7,2					-		2103,1
18+55						9,61
		45		7,3				17,64		311,17		77,17		8162,4			32,4		96,5					8291,3
19						8,03
		50		7,3				14,31		204,78		50,43		6470,3			36		26,3					6532,6
19+50						6,28
		15,6		7,3				12,28		150,80		37,68		1581,7			11,2		0,15					1593
19+65,6						6,00
		34,4		7,3				11,38		129,5		32,28		3110			24,8							3134,8
20						5,38
		100		7,3				9,77		95,45		23,62		7157,6			72							7229,6
21						4,39
		25		7,3				7,47		55,8		13,52		1210,1			18							1228,1
21+25						3,08
		75		7,3				5,84		34,11		8,5		2559,0			54							2613
22						2,76
		25		7,3				5,34		28,52		7,12		754,8			18							772,8
22+25						2,58
		75		7,3				5,01		25,10		6,27		2077,6			54							2131,6
23						2,43
		100		7,3				4,66		21,72		5,42		2515,9			72							2587,9
24						2,23
		100		7.3				4.26		18.15		4.53		2236			72							2308
25						2.03
		50		7.3				3.84		14.75		3.66		978			36							1014
25+50						1.81
		25		7.3				3.72		13.84		3.46		469.2			18							487.2
25+75						1.91
		25		7.3				3.79		14.36		3.59		480.5			18							498.5
1	2		3		4		5		6		7		8		9	10		11			12		13		14
26					1.88

Продолжение приложения А

	25	7.3		3.61	13.03	3.25	451.7	18				469.7
26+25			1.73
	75	7.3		3.59	12.89	3.22	1345.4	54				1399.4
27			1.86
	100	7.3		3.89	15.13	3.78	1987.4	72				2059.4
28			2.03
	75	7.3		4.16	17.31	4.32	1625.9	54			16.2	1663.7
28+75			2.13
	25	7.3		3.74	13.99	3.43	473.3	18				491.3
29			1.61
	78.9	7.3		1.61	2.59	0	566,6	569				623.5
29+78.9			0									80676,2
	21.1	15.7		0.43	0.18	0	72.8	17.6					90.42
30			0.43
	100	15.7		1.78	3.17	0.58	1526.8	84					1610.8
31			1.35
	100	15.7		3.62	13.10	3.06	3343.7	84					3427.7
32			2.27
	50	15.7		5.01	25.10	6.22	2438.4	42					2480.4
32+50			2.74
	50	15.7		4.88	23.81	5.86	2364.2	42					2406.2
33			2.14
	100	15.7		3.08	9.49	2.01	2791.8	84					2875.8
34			0.94
	50	15.7		1.28	1.64	0.32	535.4	42					577.4
34+50			0.34
	48.6	15.7		0.34	0.12	0	133.7	41.2					174.9
34+98.5			0										13643.6
	1.4	7.3		0.01	0.0001	0	0.05	1.008				1.05
35			0.01
	100	7,3		0.72	0.52	0.0071	288.5	72				360.5
36			0.71
	100	7,3		2.12	4.49	1.001	948.3	72				1020.3
37			1.41
	100	7.3		3.02	9.12	2.27	1444.8	72				1506.8

Продолжение приложения А

38					1.61
	100		7.3				3.42		11.69		2.91		1687.3		72									1759.3
39					1.81
	100		7.3				3.82		14.59		3.64		1941.8		72									2013.8
40					2.01
	25		7.3				4.2		17.64		4.4		548.8		18									566.8
40+25					2.19
	75		7.3				4.75		22.56		5.6		1936.3		54									1990.3
41					2.56
	100		7.3				5.62		31.58		7.83		3238.8		72									3310.8
42					3.06
	100		7.3				6.67		44.49		11.05		4106.6		72									4178.6
43					3.61
	100		7.3				6.87		47.2		11.77		4279		72									4351
44						3.26
		100		7,3				6.17		38.07		9.48		3681.6		72							3753.6
45						2.91
		75		7,3				5.56		30.91		7.71		2392		54							2446
45+75						2.65
		25		7.3				5.33		28.41		7.10		752.7		18							770.7
46						2.68
		100		7.3				5.51		30.36		7.58		3150.2		72							3222.2
47						2.83
		50		7.3				4.95		24.5		5.99		1366.1		36							1402.1
47+50						2.12
		50		7.3				5.1		26.01		6.32		1423		36				51			1510
48						2.98
		25		7.3				6.01		36.12		9.03		887		18				30			935
48+25						3.03
		75		7.3				5.19		26.93		6.54		2185.4		54				77.9			2317.3
49						2.16
		100		7.3				3.16		9.98		2.16		1544.4		72				63.2			1679.6
50						1.00
		25		7.3				1.72		2.96		0.72		184.9		18				8.6			211.5
50+25						0.72
		75		7,3				1.55		2.4		0.6		491.8		54				23.3			569.1
51						0.83
		100		7,3				2.86		8.18		1.68		1368.9		72				57.2			1498.1
52						2.03
		100		7.3				5.26		27.67		6.55		2975.9		72				105.2			3153.1

Продолжение приложения А

53					3.23
	50		7.3				7.06		49.84		12.37		2225.2		36				70.6				2331.8
53+50					3.83
	50		7.3				8.71		75.86		18.69		3018.8		36				87.1				3141.9
54					4.88
	53.3		7.3				10.88		118.37		29.28		4490.9		38				115.9				4644.8
54+53.3					6.00
	46.7		7.3				12.98		168.48		41.88		5168.6		33.6		5.6		121.2				5329
55					3.98
	25		7.3				14.41		207.65		51.86		3262.3		18		9.4		72		207.2		3154.5
55+25					7.43
	23.6		7.3				13.43		180.36		44.58		2759		16.9				63.4				2839.3
55+48.6					6.00
	51.4		7.3				8.88		78.85		17.28		3248.3		37				91.3				3376.6
56					2.88
	25		7,3				4.51		20.34		4.69		607.2		18				22.6				647.8
56+25					1.63
	75		7,3				2.1		4.54		0.82		722.6		54				31.9				808.6
57					0.5
	25		7.3				0.62		0.38		0.06		60.6		18				3.1				81.7
57+25					0.12
	75		7.3				0.35		0.12		0.03		99.2		54				5.3				158.5
58					0.23
	50		7.3				0.94		0.88		0.16		189.6		36				9.4				235
58+50					0.71
	50		7.3				2.74		7.5		1.44		651.6		36				27.4				715
59					2.03
	100		7.3				6.26		39.19		8.59		3814.9		72				125.2				4012.1
60					4.23
	25		7.3				9.06		82.08		20.43		1597.4		18				45.3				1660.7
60+25						4.83
		75		7.3				10.86		117.94		29.12		6303.6		51.8				155.8		196,1		6315.1
61						6.03
		75		7.3				10.86		117.94		29.12		6303.6		51.8				155.8		196.1		6315.1
61+75						4.83
		25		7.3				8.41		70.73		17.29		1435.4		18				42				1495.4
62						3.58
		71.6		7.3				3.58		12.82		0		1394.5		51.5				51.3				1497.3

Продолжение приложения А

62+71.6			0														93297.75
	3.4	15.7		0.17	0.03	0	4.6		2.9				0.12						7.6
62+75			0.17
	25	15.7		1.04	1.08	0.15	215.7		21				5.2						241.9
63			0.87
	100	15.7		4.54	20.61	3.19	4434.9		84				90.8						4609.7
64			3.67
	25	15.7		8.01	64.16	15.93	2174.8		21				40						2235.8
64+25			4.34
	75	15.7		8.31	69.06	17.23	6836.1		63										6899.1
65			3.97
	100	15.7		7.44	55.35	13.77	7919.4		84										8003.4
66			3.47
	75	15.7		6.85	46.92	11.73	5352.6		63										5415.66
66+75			3.38
	25	15.7		6.6	43.56	10.88	1703.8		21										1724.85
67			3.22
	50	15.7		6.64	44.09	11.01	3433.2		42										3475.2
67+50			3.42
	50	15.7		6.91	47.75	11.94	3607.4		42										3649.4
68			3.49
	100	15.7		7.11	50.55	12.63	7444.4		84										7561.4
69			3.62
	100	15.7		7.37	54.32	13.57	7822.9		84										7906.9
70			3.75
	25	15.7		7.78	60.53	15.11	2094.6		21										2115.6
70+25			4.03
	65.4	15.7		4.03	16.24	0	2600		54.9										2654.9
70+90.4			0																56501
	9.6	7.3		0.59	0.35	0	22.4		6.9								29.3
71			0.59
	50	7.3		1.3	1.69	0.42	269		36								305
71.5			0.71
	50	7.3		1.54	2.37	0.59	325.6		36				15.4				377
72			0.83
	100	7.3		1.91	3.65	0.89	835.2		72				38.2				945.4
73			1.08
	100	7.3		2.41	5.8	1.44	1097.7		72				48.2				1217.9
74			1.33
	100	7,3		2.91	8.47	2.1	1380.7		72				58.2				1510.09
75			1.58
	100	7,3		3.7	13.7	3.34	1868.5		72				74				2014.5
76			2.12
	100	7.3		4.78	22.8	5.6		2604.7		72				95.6				2772.3
77			2.66
	100	7.3		5.86	34.3	8.51		3428.4		72				117.2				3617.6

Продолжение приложения А

78			3.2
	25	7.3		6.53	42.6	10.7	994.6	18		32.7		1045.3
78+25			3.33
	75	7.3		7.16	51.3	12.8	3403.8	54		107.4		3565.2
79			3.83
	75	7.3		8.16	66.6	16.6	4108.8	54		122.4	44.68	4240.5
79+75			4.33
	25	7.3		8.16	66.6	16.6	1369.6	18		40.8		1428.4
80			3.83
	75	7.3		6.16	37.9	8.92	2773	54		92.4		2919.4
80+75			2.33
	25	7.3		4.15	17.2	4.2	541.2	18				559.2
81			1.82
	100	7.3		4.2	17.6	4.3	2198	72				2270
82			2.38
	50	7,3		5.46	29.8	7.3	1558.9	36			26.9	1568
82+50			3.08
	50	7,3		5.73	32.8	8.2	1660.7	36				1696.7
83			2.65
	25	7.3		5.09	25.9	6.5	707	18				725
83+25			2.44
	64	7.3		2.44	5.95	0	760.4	46				806.4
83+89			0									33614
	11	7.3		0.42	0.18	0	37.3	9.2					46.5
84			0.42
	100	15.7		1.67	2.79	0.7	1415.5	84					1499.5
85			1.25
	100	15.7		3.33	11.08	2.6	3038	84					3122
86			2.08
	75	15.7		4.82	23.23	5.7	3495.1	63					3558.1
86+75			2.74
	25	15.7		5.88	34.6	8.6	1478.9	21					1499.9
87			3.14
	100	15.7		6.18	38.2	9.5	6286.3	84					6370.3
88			3.04
	100	15.7		5.98	35.76	8.9	6037.3	84					6121.3
89			2.94
	50	15.7		5.82	33.87	8.5	2918.6	42					2960.6
89+50			2.88
	50	15.7		4.87	23.72	5.7	2362	42					2404.97
90			1.99
	100	15.7		2.18	4.75	0.38	1929.8	84					2013.8
91			0.19
	10.6	15.7		0.19	0.04	0	16	8.9					24.9
91+10.6			0										29620.9

Продолжение приложения А

	89.4		7.3				1.61		2.59		0		641.1		64.4								705.5
92						1.61
		100		7.3				5.02		25.2		5.5		2817.3		72								2889.3
93						3.41
		25		7.3				7.14		50.9		12.7		1129		18					22			1125
93+25						3.73
		75		7.3				6.29		39.6		9.5		2850.6		54								2904.6
94						2.56
		100		7.3				3.56		12.67		2.56		1804.9		72								1876.9
95						1.00
		63.7		7.3				1.00		1.00		0		264.4		45.9								310.3
95+63.7						0																		9811.6
		36.3		11.7				0.57		0.32		0		126.9		30.5										157.4
96						0.57
		86.4		11.7				0.57		0.32		0		126.9		72.6										199.5
96+86.4						0																				356.9
		13.6		7.3				0.09		0.008		0		4.5		9.8								14.3
97						0.09
		75		7.3				0.67		0.45		0.05		198.4		54								252.4
97+75						0.58
		25		7.3				1.68		2.8		0.64		180.3		18								198.3
98						1.1
		100		7.3				4.01		16.08		3.2		2107.7		72								2179.7
99						2.91
		75		7.3				7.32		53.6		12.8		3533.9		54					524			3063.9
99+75						4.41
		25		7.3				8.24		67.9		16.9		1389.4		18					539.7			867.8
100						3.83
		100		7.3				5.36		28.7		5.9		3096.4		72								3168.4
101						1.53
		50		7.3				1.94		3.76		0.63		432.3		54								486.3
101+50						0.41
		36.6		7.3				0.41		0.17		0		57.9		26.3								84.2
101+86.6						0																		10315.32
		13.4		15.7				0.15		0.02		0		15.9		11.3										27.2
102						0.15
		100		15.7				1.35		1.82		0.18		1141.8		84										1225.8
103						1.2
		100		15.7				3.57		12.7		2.84		3295.5		84										3379.5
104						2.37

Продолжение приложения А

	50	15.7				5.29		27.98		6.92		2602.8		42						2644.8
104+50				2.92
	50	15.7				5.24		27.46		6.77		2573.9		42						2615.9
105				2.32
	25	15.7				4.33		18.7		4.66		1025.3		21						1046.3
105+25				2.01
	75	15.7				3.73		13.91		3.46		2587.9		63						2650.9
106				1.72
	100	15.7				3.04		9.24		2.27		2734.9		84						2818.9
1	2		3		4		5		6		7		8		9	10	11	12	13	14
107					1.32
	25		15.7				2.51		6.3		1.57		551.1		21					572.7
107+25					1.19
	75		15.7				1.33		1.77		0.17		843		63					906
108					0.14
	9.7		15.7				0.14		0.02		0		10.8		8.1					18.9
108+9.7					0															17906,9
	90.3		7.3				1.3		1.7		0		505.2		65				570.2
109					1.3
	50		7.3				3.06		9.4		2.3		736		36				772
109+50					1.76
	50		7.3				3.53		12.5		3.1		879.2		36				915.2
110					1.77
	100		7.3				3.57		12.7		3.2		1778		72				1850
111					1.8
	100		7.3				3.63		13.2		3.3		1819.9		72				1891.9
112					1.83
	100		7.3				3.69		13.6		3.4		1856.8		72				1928.8
113					1.86
	25		7.3				3.75		14.06		3.5		474.2		18				492.2
113+25					1.89
	75		7.3				4.97		24.7		5.8		2069.3		54				2123.3
114					3.08
	100		7.3				7.69		59.1		14.2		5051.9		72				5123.9
115					4.61
	100		7.3				9.52		90.6		22.6		6874.8		72				6946.8
116					4.91
	100		7.3				10.12		102.4		25.6		7533.8		72				7605.8
117					5.21
	100		7.3				10.72		114.9		28.7		8222.8		72				8294.8
118					5.51
	100		7.3				11.32		128.1		32		8936.8		72				9008.8
119					5.81
	64		7.3				11.81		139.5		34.9		6106		46				6152
119+64					6.00
	36		7.3				12.11		146.7		36.7		3571.3		25.9	0.05			3597.3
120					6.11
	50		7.3				12.54		157.3		39.3		5238.6		36	1.23		328.7	4947.1

Продолжение приложения А

120+50			6.43
	50	7.3		12.53	157	39.2	5231.7	36	1.22		327.9		4940.3
121			6.1
	15	7.3		12.1	146.4	36.6	1486	10.8	0.02				1496.88
121+15			6.00
	85	7.3		11.44	130.9	32.6	7727	61.2					7788.2
122			5.44
	75	7.3		10.05	101	25.07	5598.6	54					5652.6
122+75			4.61
	25	7.3		9.02	81.4	20.3	1586.8	18					1604.8
123			4.41
	100	7.3		8.02	64.3	15.9	5347.3	72					5419.3
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11		12		13		14
124			3.61
	100	7.3		6.42	41.2	10.1	3898.3	72						3970.3
125			2.81
	50	7.3		5.07	25.7	6.4	1407.8	36						1443.8
125+50			2.26
	50	7.3		3.8	14.4	3.5	966	36						1002
126			1.54
	100	7.3		2.24	5.02	1.08	1014.6	72						1086.6
127			0.7
	25	7.3		1.19	1.42	0.34	122.17	18						140.17
127+25			0.49
	75	7.3		1.77	3.13	0.63	578.3	54						632.3
128			1.28
	25	7.3		2.82	7.95	1.97	332.1	18						350.1
128+25			1.54
	75	7.3		3.32	11.02	2.74	1219.4	54						1273.4
129			1.78
	100	7.3		3.88	15.05	3.74	1981.7	72				27.7		2026
130			2.1
	100	7.3		4.01	16.08	4.01	2067.2	72						2139.2
131			1.91
	100	7.3		3.63	13.2	3.3	1819.9	72						1891.9
132			1.72
	100	7.3		3.26	10.6	2.6	1589.9	72						1661.9
133			1.54
	100	7.3		2.79	7.78	1.9	1312.4	72						1384.4
134			1.25
	50	7.3		2.35	5.5	1.38	531.9	36						567.9
134+50			1.1
	50	7.3		2.42	5.9	1.45	552.9	36						588.9
135			1.32
	50	7.3		2.86	8.18	2.03	675.7	36						711.7
135+50			1.54
	50	7.3		3.55	12.6	3.1	885.4	36						921.4

Продолжение приложения А

136					2.01
	100		7.3				4.94		24.4		5.9		2728.1		72							2800.1
137					2.93
	50		7.3				6.92		47.9		11.7		2167.9		36							2203.9
137+50					3.99
	50		7.3				7.19		51.7		12.8		2284.7		36							2320.7
138					3.2
	100		7.3				6.03		36.4		9.06		3567.9		72							3639.9
139					2.83
	100		7.3				5.3		28.09		6.96		2991		72							3063
140					2.46
	25		7.3				4.83		23.3		5.83		659.1		18							677.1
140+25					2.37
	75		7.3				5.44		29.6		7.3		2325.5		54							2379.5
141					3.07
	100		7.3				7.06		49.8		12.3		4451.9		72							4523.9
142					3.99
	25		7.3				8.21		67.4		16.8		1381.7		18					87.7		1312
142+25					4.22
	75		7.3				7.91		62.6		15.6		3927.8		54			118.7				4100.5
143					3.69
	100		7.3				6.66		44.4		10.9		4106		72			133.2				4311.1
1	2	3		4		5		6		7		8		9		10			11		12		13		14
144				2.97
	100	7.3				5.23		27.4		6.7		2943.9		72					104.6				3120.5
145				2.26
	75	7.3				3.98		15.84		3.89		1537.7		54					59.7				16151.4
145+75				1.72
	25	7.3				3.32		11.02		2.75		406.3		18									424.3
146				1.6
	100	7.3				2.71		7.3		1.8		1264.2		72									1336.2
147				1.11
	50	7.3				1.98		3.9		0.97		434.6		36									470.6
147+50				0.87
	50	7.3				1.88		3.53		0.88		409.4		36									445.4
148				1.01
	100	7.3				2.31		5.33		1.31		1044.2		72									1116.2
149				1.3
	100	7.3				2.89		8.4		2.07		1371.4		72									1443.4
150				1.59
	100	7.3				4.56		20.8		4.72		2468.4		72							126.3		2414.1
151				2.97
	100	7.3				4.94		24.4		5.85		2730.6		72									2802.6
152				1.97
	100	7.3				394		15.5		3.88		2019.1		72									2091.1
153				1.97																			159561.5

ПРИЛОЖЕНИЕ Б.

Ведомость подсчета ординат кривой объемов земляных масс.

ПК +	Профильный объем, м³		Ординаты кривой		Контроль вычислений
	Насыпи	Выемки	+	-
1	2	3	4	5	6
0
	1937
1				2130,7
	1565
2				3852,2
	1166
3				5134,8
	901
4				6125,9
	801
5				7007
	704
6				7781,4
	610
7				8452,4
	559,4
8				9067,74
	1010,4
9				10179,18
	618,5
10				10859,53
	431,5
11				11334,18
	256,2
12				11616	10611,8х1,1=11672,98
	51,8
12+43,3				11672,98
	10611,8	105,4
13				11578,12
		474,9
14				11150,71
		86,9			0,9х667,2-1,1х10611,8=
14+23,5				11072,5	=-11072,5
	571,7	667,2
15				11701,37
	3030,5
16				15034,92
	7291

Продолжение приложения Б

17				23055,02
	13927,1
18				38374,83
	17017,8
1	2	3	4	5	6
19				57094,41
	11260,4
20				69480,85
	7229,6
21				77433,41
	3841,1
22				81658,62
	2904,4
23				84853,46
	2587,9
24				87700,15
	2308
25				90238,95
	1999,7
26				92438,62
	1869,1
27				94494,63
	2059,4
28				96759,97
	2155				0,9х667,2-1,1(10611,8+
29				99130,47	+80676,2)=99816,32
	623,5
29+78,9				99816,32
	80676,2	90,4
30				99734,96
		1610,8
31				98285,24
		3427,7
32				95200,31	0,9х(667,2+13643,6)-
		4886,6			-1,1х(10611,8+80676,2)=
33				90802,37	=87537,08
		2875,8
34				88214,15
		752,3
34+98,6				87537,08
	1.05	13643,6
35				87538.24

Продолжение приложения Б

	360.5
36				87934.79
	1020.3
37				89057.12
	1516.8
38				90725.6
	1759.3
39				92660.83
	2013.8
40				94876.01
	2557.1
41				97688.82
	3310.8
42				101330.7
	4178.6
43				105927.16
	4351
44				110713.26
	3753.6
45				114842.22
	3216.7
46				118380.59
	3222.2
47				121925.01
	2912.1
48				125128.32
	3252.3
49				128705.85
	1679.6
50				130553.41
	780.6+
51				131412.07
	1498.1
52				133059.98
	3153.1
53				136528.39
	5473.7
54				142549.46
	9973.8
55				153520.64
	9370.4

Продолжение приложения Б

56					163828.08
	1456.4
57					165430.12
	240.2
58					165694.34
	950
59					166739.34
	4012.1
60					171152.65
	7975.8
61					179926.03
	7810.5						0.9(667.2+13643.6)-1.1х
62					188517.58		(10611,8+80676,2+93297,75)=
	1497.3						=-190164,61
62+71,6				190164.61
	93297,75	249,5
63				189940,06
		4609,7
64				185791,33
		9134,9
65				177569,92
		8003,4
66				170366,86
		7140,4
67				163940,5
		7124,6
68				157528,36
		7561,4
69				150723,1		0,9(667,2+13643,6+56501,3)-
		7906,9				-1,1(10611,8+80676,2+93297,75)=
70				143606,89		=-139313,44
		4770,5
70+90,4				139313,44
	29,3	56501,3
71				139345,67
	682
72				140095,87
	945,4
73				141135,81
	1217,9
74				142475,5
	1510,9

Продолжение приложения Б

75				144137,49
	2014,5
76				146353,44
	2772,3
77				149402,97
	3617,6
78				153382,33
	4610,5
79				158453,88
	5668,9
80				164689,67
	3478,6
81				168516,13
	2270
82				171013,13
	3264,7
83					174604,3
	1531,4
83+89					176288,84
	33614	46,5
84					176246.99
		1499.5
85					174897.44
		3122
86					172087.64
		5058
87					167535.44
		6370.3
88					161802.17
		6121.3
89					156293
		5364.6
90					151464.86
		2013.8					0.9(667.2+13643.6+56501.3+
91					149652.44		+29620.9)-1.1(10611.8+80676.2+
		24.9					+93297.75+33614)=149630.03
91+10.6					149630.03
	705.5	29620.9
92					150406.08
	2889.3
93					153584.31

Продолжение приложения Б

	4029.6
94				158016.87	0.9(667.2+13643.6+56501.3+
	1876.9				+29620.9)-1.1(10611.8+80676.2+
95				160081.46	+93297.75+33614+9811.6)=
	310.3				=-160422.79
95+63.7				160422.79
	9811.6	157.4			0.9(667.2+13643.6+56501.3+
96				160281.13	+29620.9+356.9)-1.1(10611.8+
		199.5			+80676.2+93297.75+
96+86.4				160101.58	+33614+9811.6)=-160101.58
	14.3	356.9
97				160117.31
	450.7
98				160613.08
	2179.7
99				163010.75
	3931.7				0.9(667.2+13643.6+56501.3+
100				167335.62	+29620.9+356.9)-1.1(10611.8+
	3168.4				+80676.2+93297.75+33614+
101				170820.86	+9811.6+10315.3)=-171448.41
	570.5
101+86.6				171448.41
	10315.3	27.2
102				171423.93
		1225.8
103				170320.71
		3379.5
104				167279.16
		5260.7			0.9(667.2+13643.6+56501.3+
105				162544.53	+29620.9+356.9+17906.9)-
		3697.2			-1.1(10611.8+80676.2+93297.75+
106				159217.05	+33614++9811.6+10315.3)=
		2818.9			=-155332.2
107				156680.04
		1478.7
108				155349.21
		18.9
108+9.7				155332.2

Продолжение приложения Б

	570.2	17906.9
109				155959.42
	1687.2
110				157815.34
	1850
111				159850.34
	1891.9
112				161931.43
	1928.8
113				164053.11
	2615.5
114				166930.16
	5123.9
115				172566.45
	6946.8
116				180207.93
	7605.8
117				188574.31
	8294.8
118				197698.59
	9008.8
119				207608.27
	9749.3
120				218332.5
	9887.4
121				229208.64
	9285
122				239422.14
	7257.4
123				247405.28
	5419.3
124				253366.51
	3970.3
125				257733.84
	2445.8
126				260424.22
	1086.6
127				261619.48
	772.4
128				262469.12

Продолжение приложения Б

	1623.5
129				264254.97
	2026
130				266483.57
	2139.2
131				268836.69
	1891.9
132				270917.78
	1661.9
133				272745.87
	1384.4
134				274268.71
	1156.8
135				275541.19
	1633.1
136				277337.6
	2800.1
137				280417.71
	4524.6
138				285394.77
	3639.9
139				289398.66
	3063
140				292767.96
	3056.6
141				296130.22
	4523.9
142				301106.51
	5412.5
143				307060.26
	4311.1
144				311802.47
	3120.5
145				315235.02
	2075.7
146				317518.29
	1336.2
147				318988.11
	916
148				319995.71

Окончание приложения Б

	1116.2				0.9(667.2+13643.6+56501.3+
149				321223.53	+29620.9+356.9+17906.9)- 1.1х
	1443.4				х(10611.8+80676.2+93297.75+
150				322811.27	+33614++9811.6+10315.3+
	2414.1				+159561.5)=--330849.85
151				325466.78
	2802.6
152				328549.64
	2091.1
153				330849.85
	159561.5

ПЕРЕЧЕНЬ ГРАФИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛОВ

1. Продольный профиль земляного полотна - 1 лист.

2. Распределение земляных масс – 1 лист.

3. Календарный график сооружения земляного полотна – 1 лист.

4. Стройгенплан.

5. Технологическая карта разработки грунта выемки скрепером ДЗ-20 и перемещение его в насыпь – 1 лист.

6. Технологическая карта возведения насыпи дульдозером ДЗ-54С из резерва – 1 лист.

7. Технологическая карта разработки грунта выемки экскаватором прямая лопата ЭО-4125 и транспортировка его а/самосвалом в насыпь–1 лист.

8. Технологическая карта разработки грунта резерва экскаватором - драглайн ЭО-5111 навылет в насыпь – 1 лист.

9. Потребность в ресурсах и ТЭП – 1 лист.

10.Поперечные профили земляного полотна – 1 лист.

11.Автоматизация контроля качества уплотнения железнодорожного

земляного полотна – 1 лист.

ДП 23.05.06. к407.ПЗ-К12-СЖД(С)СД-904

Стадия

Лист

Листов

Проект производства работ на возведение земляного полотна участка новой железнодорожной линии в Хабаровском крае

ВГБОУ ВО ДВГУПС

Кафедра: «Строительство»

2017

Разраб.

Утв.

Пиотрович А.А.

Любина Д.В.

Руковод..

Гончаров А.В.

Н.контр.

Гончаров А.В.

Изм.

Лист

Кол.уч.

№ док.

Подпись

Дата

ДП

Консульт.

Консульт.

Костенко О.М.

Пупатенко К.В.