ПЗ (печать) (Проект горного железнодорожного однопутного тоннеля), страница 9
Описание файла
Файл "ПЗ (печать)" внутри архива находится в папке "Проект горного однопутного железнодорожного тоннеля дв". Документ из архива "Проект горного железнодорожного однопутного тоннеля", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "дипломы и вкр" из 8 семестр, которые можно найти в файловом архиве ДВГУПС. Не смотря на прямую связь этого архива с ДВГУПС, его также можно найти и в других разделах. .
Онлайн просмотр документа "ПЗ (печать)"
Текст 9 страницы из документа "ПЗ (печать)"
f – коэффициент крепости породы по М. М. Протодьяконову;
kт – коэффициент зависящий от трещиноватости породы,
принимаемый по таблице VII.23 [7].
Размер концевой части анкера lк, м, назначается конструктивно. Для клинощелевых анкеров lк = 10 см. Полная длина анкера l0, м, определяется по формуле
l0 = lа + lк. (4.18)
Расчетная длина анкера lр, м, определяется по формуле
lр = lа – lз. (4.19)
Предельное расстояние между анкерами а, м, по расчетной несущей способности замка определяется по формуле
а = , (4.20)
где N – расчетная несущая способность замка, т;
γ – объемный вес горной породы, т/м3;
lр – расчетная длина анкера, м.
Расчетная нагрузка P, т, на анкер определяется по формуле
P = 1,5·γ·а2·lр. (4.21)
Диаметр стержня анкера d, см, определяется по формуле
d = 2 · , (4.22)
где Rа – расчетное сопротивление стали Ст. 3 растяжению, кг/см2.
Стержень изготавливается из стали марки Ст. 3. Опорные шайбы имеют размеры 100 х 100 х 10 мм, также изготовляются из стали Ст.3. Анкеры изготовляются в заводских условиях.
Результат расчета по клинощелевым анкерам для всех типов тоннельных обделок сведен в таблицу 4.8.
Таблица 4.8 – Параметры проектируемых клинощелевых анкеров
Тип т.о. и крепость f | Длина рабочей зоны lа, м | Расчетная длина lр, м | Предельное расстояние между анкерами а, м | Расчетная нагрузка на анкер Р, т | Диаметр стержня по расчету d, см | Приня-тый диаметр стержня dпр, см | Принятое расс-тояние между анкерами апр, м |
Тип I при f = 5,5 | 1,41 | 1,16 | 1,15 | 4,53 | 1,66 | 2,5 | 1,00 |
Тип Iк при f = 5,5 | 1,45 | 1,20 | 1,13 | 4,69 | 1,69 | ||
Тип II при f = 9 | 0,85 | 0,60 | 1,70 | 4,66 | 1,68 | 1,50 | |
Тип II-а при f = 12 | 0,64 | 0,39 | 1,96 | 3,53 | 1,46 |
Примечание. Значение коэффициента трещиноватости kт = 1,5. Диаметр стержня назначается по рекомендациям [7] и принимается конструктивно dпр = 2,5 см. Расстояние между анкерами принимаем по конструктивным соображениям (расстояние между анкерами, должно быть кратным глубине заходки).
Расположение анкеров на всех типах тоннельных обделок приведено в Приложении Е.
4.3 Организация проходческих работ
4.3.1 Расчет производительности бурового агрегата
Работы связанные с проходкой тоннеля будут производиться циклично (последовательным повторением определенного комплекса операций, выполнение которых обеспечит продвижение забоя выработки на глубину заходки).
В связи с тем, что данный горный массив представлен исключительно крепкими породами, проходка будет осуществляться исключительно методом сплошного забоя на все сечение тоннельной обделки. Бурение будет осуществляться при помощи самоходной буровой установки СБУ-4.
Время бурения шпуров Тбур, мин, определяется по формуле
Тбур = , (4.23)
где ∑l – общая длина шпуров, м;
n – число бурильных машин;
υбур – скорость бурения шпуров, м/мин;
φ – коэффициент использования машины.
Технические характеристики буровой машины СБУ-4 приведены в таблице 4.9.
Таблица 4.9 – Технические характеристики буровой машины СБУ-4
№ | Показатели | Единица измерения | Значения показателей |
1 | 2 | 3 | 4 |
1 | Количество бурильных машин | шт. | 4 |
2 | Тип бурильных машин | - | БГА-1 |
3 | Глубина бурения шпуров | м | 2,15 |
4 | Общий расход сжатого воздуха | м3/мин | 32 |
5 | Тип ходовой части | - | гусеничная |
6 | Ширина колеи | мм | - |
7 | Высота бурения | м | 5,5 |
8 | Ширина бурения | м | 8 |
Продолжение таблицы 4.9
№ | Показатели | Единица измерения | Значения показателей |
1 | 2 | 3 | 4 |
9 | Габаритные размеры (высота х ширина х длина) | м | 3,36 х 3,2 х 9,5 |
10 | Масса | т | 31,0 |
Время заряжания шпуров Тзар, час, определяется по формуле
Тзар = N·tзар, (4.24)
где N – количество шпуров по забою, шт.;
tзар – время заряжания одного шпура, час.
Техническая производительность буровой установки , м/мин, определяется по формуле
= υм·kзам·kвсп, (4.25)
где υм – механическая скорость бурения, м/мин;
kзам – коэффициент учета потерь времени на замену бурового
инструмента;
kвсп – коэффициент учета потерь времени на вспомогательные
операции при перемещении бурильной машины от шпура к шпуру,
включая забуривание.
Техническая производительность бурового агрегата , м/час, буровых машин определяется по формуле
= 60· ·kод·mб, (4.26)
где kод – коэффициент одновременности работы бурильных машин;
mб – количество бурильных машин на агрегате.
Эксплуатационная производительность агрегата , м/час, определяется по формуле
= ·kис, (4.27)
где kис – коэффициент использования агрегата за цикл, определяемый по
формуле:
kис = kнад·kпр, (4.28)
где kнад – коэффициент надежности бурильных машин;
kпр – коэффициент потерь времени по организационно-техническим
причинам.
Результат расчета производительности бурового агрегата СБУ-4 для всех типов тоннельных обделок сведен в таблицу 4.10.
Таблица 4.10 – Результат расчета производительности бурового агрегата СБУ-4
Тип т.о. и крепость породы f | Время бурения шпуров Тбур, мин | Время заряжания шпуров Тзар, час | Техническая производи-тельность буровой установки , м/мин | Техническая производительность бурового агрегата буровых машин , м/час | Эксплуатацион-ная производи-тельность агрегата , м/час |
1. Тип I при f = 5,5 | 39,89 | 4,60 | 1,36 | 261,12 | 188,01 |
2. Тип II при f = 9 | 99,97 | 5,50 | |||
3. Тип II-а при f = 12 | 181,32 | 6,65 |
Примечание. В связи с тем, что в тоннельных обделках типа I и Iк одинаковая крепость породы и примерно одинаковые технические параметры, для расчета производительности бурового агрегата принимаем с наибольшим количеством шпуров.
4.3.2 Расчет производительности погрузочных машин
Погрузка взорванной породы осуществляется породопогрузочной машиной ПНБ-3К. Эксплуатационная производительность , м3/час, этих машин определяется по формуле
= , (4.29)
где Рт – техническая производительность машины за чистое время
погрузки, м3/час;
tз – чистое время погрузки по ширине забирающего устройства за один
рабочий цикл, мин;
t – продолжительность рабочего цикла машины, мин;
φ – коэффициент использования машины с учетом времени на ее
подготовку к работе, осмотр забоя простои и задержки;
kр – коэффициент разрыхления породы.
Технические характеристики породопогрузочной машины ПНБ-3К приведены в таблице 4.11.
Таблица 4.11 – Технические характеристики породопогрузочной машины ПНБ-3К
№ | Показатели | Единица измерения | Параметры |
1 | Техническая производительность машины | м3/час | 180 |
2 | Грузоподъемность | т | - |
3 | Род энергии | - | электрическая |
4 | Мощность двигателей | кВт | 94 |
5 | Фронт погрузки | м | не ограничен |
6 | Максимальный размер кусков породы | мм | 600 |
7 | Ширина колеи | - | гусеничный ход |
8 | Габариты в рабочем состоянии (длина х ширина х высота) | м | 8,50 х 2,00 х 1,90 |
9 | Масса установки | т | 23,6 |
Эксплуатационная производительность машины , м3/час составила – 56,47 м3/час.
4.3.3 Определение количества транспортных средств
Транспортировка породы осуществляется сочлененными самосвалами МоАЗ-75081, преимуществом данной модели является возможность движения по «челночной схеме». Минимальная ширина тоннеля составляет 6,8 м (тоннельная обделка типа II и II-а). Установка дополнительных разворотных кругов не требуется.