снип ii-23-81 (1990) (Нормативы по сварке), страница 12
Описание файла
Файл "снип ii-23-81 (1990)" внутри архива находится в папке "Нормативы по сварке". Документ из архива "Нормативы по сварке", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "сварные конструкции" из 8 семестр, которые можно найти в файловом архиве МГТУ им. Н.Э.Баумана. Не смотря на прямую связь этого архива с МГТУ им. Н.Э.Баумана, его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "сварные конструкции" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "снип ii-23-81 (1990)"
Текст 12 страницы из документа "снип ii-23-81 (1990)"
Минимальные размеры выступающей части продольных ребер жесткости следует принимать согласно требованиям п. 7.10 настоящих норм.
7.20*. В случаях, когда фактическое значение hef/t превышает значение, определяемое по п. 7.14* (для центрально-сжатых элементов не более чем в два раза), в расчетных формулах за значение А следует принимать значение Аred, вычисленное с высотой стенки hred (в коробчатом сечении определяются hred и hred1 для пластинок, образующих сечение и расположенных соответственно параллельно и перпендикулярно плоскости изгиба):
для двутаврового и швеллерного сечения Ared = A – (hef – hred)t;
для коробчатого сечения:
при центральном сжатии Ared = A – 2(hef – hred)t – 2(hef1 – hred1)t1;
при внецентренном сжатии и сжатии с изгибом Ared = A – 2(hef –hred)t.
Значения hred следует определять:
для центрально-сжатых элементов швеллерного сечения по формуле
где – условная гибкость стенки швеллерного сечения, принимаемая по табл. 27*;
для центрально-сжатых элементов двутаврового и коробчатого сечений по формуле
где uw – условная гибкость стенки соответствующего сечения, принимаемая по табл. 27* при m = 0;
– условная гибкость стенки, при вычислении hred1 принимаемая равной ;
k – коэффициент, принимаемый равным для двутаврового сечения k = 1,2 + 0,15 ( при 3,5 следует принимать = 3,5) и для коробчатого сечения k = 2,9 + 0,2 – 0,7 (при 2,3 следует принимать = 2,3); здесь – условная гибкость элемента, принятая по табл. 27*;
для внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов по формуле (92,б), где значение следует вычислять по табл. 27*, а значение k при = 1.
Указанные изменения расчетной высоты стенки следует принимать только для определения площади сечения А при расчетах по формулам (7), (51), (61) и(62) настоящих норм.
7.21*. Стенки сплошных колонн при следует укреплять поперечными ребрами жесткости, расположенными на расстоянии (2,5–3) hef одно от другого; на каждом отправочном элементе должно быть не менее двух ребер.
Минимальные размеры выступающей части поперечных ребер жесткости следует принимать согласно требованиям п. 7.10 настоящих норм.
ПОЯСНЫЕ ЛИСТЫ (ПОЛКИ) ЦЕНТРАЛЬНО-, ВНЕЦЕНТРЕННО-СЖАТЫХ, СЖАТО-ИЗГИБАЕМЫХ И ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
7.22*. Расчетную ширину свеса поясных листов (полок) bef следует принимать равной расстоянию: в сварных элементах – от грани стенки (при односторонних швах от грани стенки со стороны шва) до края поясного листа (полки); в прокатных профилях – от начала внутреннего закругления до края полки; в гнутых профилях (рис. 11) – от края выкружки стенки до края поясного листа (полки).
7.23*. В центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах с условной гибкостью от 0,8 до 4 отношение расчетной ширины свеса поясного листа (полки) bef к толщине i следует принимать не более значений, определяемых по формулам табл. 29*.
Таблица 29*
Характеристика полки (поясного листа) и сечения элемента | |
Неокаймленная двутавра и тавра | |
Окаймленная ребром двутавра и тавра | |
Неокаймленная равнополочных уголков и гнутых профилей (за исключением швеллера) | |
Окаймленная ребром равнополочных уголков и гнутых профилей | |
Неокаймленная большая неравнополочного уголка и полка швеллера | |
Окаймленная ребром и усиленная планками гнутых профилей |
При значениях 0,8 или 4 в формулах табл. 29* следует принимать соответственно = 0,8 или = 4.
7.24. В изгибаемых элементах отношение ширины свеса сжатого пояса bef к толщине i следует принимать не более значений, определяемых по табл. 30.
Таблица 30
7.25. Высота окаймляющего ребра полки aef, измеряемая от ее оси, должна быть не менее 0,3bef в элементах, не усиленных планками (рис. 11) и 0,2bef – в элементах, усиленных планками, при этом толщина ребра должна быть не менее 2aef .
7.26*. В центрально-сжатых элементах коробчатого сечения наибольшее отношение расчетной ширины пояса к толщине bef/t следует принимать по табл. 27* как для стенок коробчатого сечения.
Во внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах коробчатого сечения наибольшее отношение bef/t следует принимать:
при m 0,3 – как для центрально-сжатых элементов;
при m и m bet /t = ;
При значениях относительного эксцентриситета m наибольшие отношения bef /t следует определять линейной интерполяцией между значениями bef /t, вычисленными при m = 0,3 и m = 1.
7.27*. При назначении сечений центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов по предельной гибкости, а изгибаемых элементов – по предельным прогибам, а также при соответствующем обосновании расчетом наибольшие значения отношения расчетной ширины свеса к толщине bef /t следует умножать на коэффициент , но не более чем на 1,25.
Здесь следует принимать:
для центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов: m – меньшее из значений e exy c, использованное при проверке устойчивости элемента; = N/A;
для изгибаемых элементов: m = 1; – большее из двух значений или .
8. РАСЧЕТ ЛИСТОВЫХ КОНСТРУКЦИЙ
РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ
8.1. Расчет на прочность листовых конструкций (оболочек вращения), находящихся в безмоментном напряженном состоянии, следует выполнять по формуле
где x и y нормальные напряжения по двум взаимно перпендикулярным направлениям;
c коэффициент условий работы конструкций, назначаемый в соответствии с требованиями СНиП по проектированию сооружений промышленных предприятий.
При этом абсолютные значения главных напряжений должны быть не более значений расчетных сопротивлений, умноженных на c.
8.2. Напряжения в безмоментных тонкостенных оболочках вращения (рис. 17), находящихся под давлением жидкости, газа или сыпучего материала, следует определять по формулам:
где и соответственно меридиональное и кольцевое напряжения;
r1 и r2 радиусы кривизны в главных направлениях срединной поверхности оболочки;
p расчетное давление на единицу поверхности оболочки;
t толщина оболочки;
F проекция на ось zz оболочки полного расчета давления, действующего на часть оболочки abc (рис. 17);
r и радиус и угол, показанные на рис. 17.
Рис. 17. Схема оболочки вращения Рис. 18. Схема конической оболочки вращения
8.3. Напряжения в замкнутых безмоментных тонкостенных оболочках вращения, находящихся под внутренним равномерным давлением, следует определять по формулам:
для цилиндрических оболочек
для сферических оболочек
для конических оболочек
где p – расчетное внутреннее давление на единицу поверхности оболочки;
r – радиус срединной поверхности оболочки (рис. 18);
угол между образующей конуса и его осью z–z (рис. 18).
8.4. В местах изменения формы или толщины оболочек, а также изменения нагрузки должны быть учтены местные напряжения (краевой эффект).
Расчет на устойчивость
8.5. Расчет на устойчивость замкнутых круговых цилиндрических оболочек вращения, равномерно сжатых параллельно образующим, следует выполнять по формуле
ccr (99)
где – расчетное напряжение в оболочке;
cr – критическое напряжение, равное меньшему из значений Ry или cEt/r (здесь r – радиус срединной поверхности оболочки; t – толщина оболочки).
Значения коэффициентов при rt следует определять по формуле
Значения коэффициентов c следует определять по табл. 31.