РПЗ2 (Готовый курсовой проект, вариант №1 (ещё один)), страница 3
Описание файла
Файл "РПЗ2" внутри архива находится в папке "Готовый курсовой проект, вариант №1 (ещё один)". Документ из архива "Готовый курсовой проект, вариант №1 (ещё один)", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "проектирование вальной коробки перемены передач" из 8 семестр, которые можно найти в файловом архиве МГТУ им. Н.Э.Баумана. Не смотря на прямую связь этого архива с МГТУ им. Н.Э.Баумана, его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "проектирование вальной коробки перемены передач" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "РПЗ2"
Текст 3 страницы из документа "РПЗ2"
4.Определение реакций в опорах валов.
Реакции в опорах валов проектируемой коробки перемены передач определяются на каждой передаче.
Расчётные схемы валов приведены на рисунке 4.1.
Рисунок 4.1
Входной вал статически определим, а значит, реакции в его опорах считаются следующим образом:
Ra=Fr,ti*(L-l1)/L
Rb=Fr,ti*l1/L
Промежуточный и выходной валы статически не определимы. Реакция в промежуточной опоре определяется по следующей зависимости:
Rc=Fr,ti*a*(L2-l12-a2)/(2*l1*l22)
Реакция в промежуточной опоре стала известной, таким образом, вал стал статически определимым, а значит, реакции в крайних опорах считаются следующим образом:
Ra=(Rc*l1-Fr,t i*(L-a))/L
Rb=(Rc*l2-Fr,t i*a)/L
Колёса, сидящие на промежуточном валу, находятся в зацеплении с колёсами входного вала и с колёсами выходного вала. Значит, особенность расчёта реакций в опорах промежуточного вала состоит в том, что считаются реакции от зацепления с колёсами входного и выходного валов по отдельности. Затем в каждой опоре итоговая реакция будет представлять собой их геометрическую сумму.
Результаты расчёта реакций в опорах всех валов на каждой передаче, проведённого на ЭВМ с помощью математического пакета Mathcad 14 приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | З.Х. | |
Входной вал | |||||||
Ra Н | 13240 | 13240 | 13240 | 1911 | 1911 | 1911 | 13240 |
Rb Н | 3160 | 3160 | 3160 | 8006 | 8006 | 8006 | 3160 |
Промежуточный вал | |||||||
Ra Н | 15110 | 3845 | 3864 | 1389 | 8134 | 6779 | 25070 |
Rb Н | 64 | 3660 | 4003 | 29 | 1334 | 60 | 4226 |
Rc Н | 7994 | 2079 | 233 | 170 | 3592 | 2242 | 6223 |
Выходной вал | |||||||
Ra Н | 17740 | 1200 | 1351 | 6042 | 440 | 438 | 23210 |
Rb Н | 562 | 762 | 4487 | 407 | 280 | 1456 | 1366 |
Rc Н | 6042 | 17850 | 13630 | 2750 | 6549 | 438 | 9179 |
5.Расчёт валов.
Назначается материал валов сталь 40ХН. Термообработка: улучшение и закалка ТВЧ, твердость в сердцевине – 269-302 НВ, твердость на поверхности 48 – 53 HRC. Диаметр вала определяется из условия достаточной жёсткости (изгибной и крутильной), затем вал рассчитывается на статическую прочность и сопротивление усталости.
Принимается допускаемый прогиб вала под установленным на нём зубчатым колесом 0,2 мм, допускаемый удельный угол закрутки 1,5 град/м.
Прогиб вала определяется графическим вычислением интеграла Мора по правилу Верещагина.
Условие достаточной изгибной жёсткости имеет вид: y≤[y]=0.2 мм.
Условие достаточной крутильной жёсткости имеет вид: ≤[ϑ]=1,5/град м
5.1.Расчёт входного вала.
Расчёт диаметра входного вала из условия достаточной крутильной жёсткости:
Далее вал проверяется на условие достаточной изгибной прочности (прогиб вала определяется графическим вычислением интеграла Мора по правилу Верещагина). Проверка вала на условие достаточной изгибной прочности проведена с помощью математического пакета Mathcad 14. Максимальный прогиб вала составил . Значит, рассчитанный диаметр вала из условия достаточной крутильной жесткости подходит для данного вида нагружения. Примем диаметр вала 55 мм (под установку подшипников качения).
Проверочный расчёт входного вала на статическую прочность:
На рисунке 5.1 показана расчетная схема входного вала.
Рисунок 5.1
Условие пригодности вала по статической прочности имеет вид:
Sт ≥ [ Sт ] = 1.3…2
На входном валу самым опасным сечением является сечение, в котором внутренний изгибающий момент достигает своего максимального значения.
σ=1000*Мизг/Wизг
Wизг = π * d3 / 32=16326 мм3
τ=1000*Mкр/Wкр
Wкр= π * d3/ 16=32652 мм3
σ=85,9 МПа
τ=42,9 МПа
Sтσ = σт/σ=750МПа/85,9 МПа=6,2
Sтτ=τт/τ=450МПа/42,9 МПа=10,5
Проверочный расчёт входного вала на сопротивление усталости:
Условие пригодности вала по сопротивлению усталости:
Sт ≥ [ Sт ] = 1.5 … 2.5
Расчёт на сопротивление усталости входного вала ведётся в сечении, в котором начинаются шлицы, а внутренний изгибающий момент при этом наибольший.
1) КD, КD – коэффициенты снижения предела выносливости;
Значения КD ,КD вычисляются по формулам:
,
,
К, К - эффективные коэффициенты концентрации напряжений;
Кd, Кd - коэффициенты влияния абсолютных размеров поперечного сечения;
КF, КF - коэффициенты влияния качества поверхности;
КV - коэффициент влияния поверхностного упрочнения.
в = 920 МПа
2)Пределы выносливости в рассматриваемом сечении:
-1D = -1/КD
-1D = -1/ КD
-1, -1 – пределы выносливости гладких образцов при симметричном цикле изгиба и кручения;
-1D =321,3 МПа
-1D =116,4 МПа
3) Амплитуды напряжений цикла:
– вал с прямобочными шлицами;
a = 103*МΣ/Wизг =29,4 МПа
а =103*Т/WК=37 МПа
4) Коэффициенты чувствительности к асимметрии цикла напряжений для рассматриваемого сечения:
D = / КD =0,051
= 0,1 (Сталь 40ХН)
5) Коэффициент запаса:
=>условие пригодности вала по сопротивлению усталости выполняется;
Таким образом, принимается d=55 мм.
5.2.Расчёт промежуточного вала.
Так как на промежуточном валу нет скользящих элементов (синхронизаторов, кулачковых муфт и т.д.), на его работоспособность его собственные прогибы практически не оказывают никакого влияния, поэтому диаметр вала считается из условия достаточной крутильной жёсткости, а затем вал проверяется по статической прочности и сопротивлению усталости.
Расчёт диаметра промежуточного вала из условия достаточной крутильной жёсткости:
Проверочный расчёт промежуточного вала на статическую прочность:
Рисунок 5.2
Как видно из рисунка 5.2, самым опасным сечением является сечение по колесу, с которого снимается момент, так как изгибающий момент в этом сечении максимален, также действует крутящий момент.
Wкр= 2 =37868
σ=47,3 МПа
τ=53,9 МПа
Sтσ =15,9
Sтτ=8,3
Sт=7,4 =>статическая прочность входного вала обеспечена;
Проверочный расчёт промежуточного вала на сопротивление усталости:
Расчёт на сопротивление усталости промежуточного вала проводится в том же сечении, что и расчет на статическую прочность, как так изгибающий момент в этом сечении максимален, а также шлицы являются концентратором напряжений.
2)Пределы выносливости в рассматриваемом сечении:
-1D = -1/КD=420МПа/1,35=311МПа
-1D = -1/ КD=230МПа/1,406=163,5МПа
3) Амплитуды напряжений цикла:
a = 103*МΣ/Wизг =47,3 МПа
а =103*Т/WК=53,9 МПа
4) Коэффициенты чувствительности к асимметрии цикла напряжений для рассматриваемого сечения:
D = / КD =0,051
= 0,1 (Сталь 40ХН)
5) Коэффициент запаса:
=>условие пригодности вала по сопротивлению усталости выполняется;
Таким образом, принимается d=55 мм (минимальный под установку подшипников качения).
5.3.Расчёт выходного вала.
Расчёт диаметра выходного вала из условия достаточной крутильной жёсткости:
Далее вал проверяется на условие достаточной изгибной прочности (прогиб вала определяется графическим вычислением интеграла Мора по правилу Верещагина). Проверка вала на условие достаточной изгибной прочности проведена с помощью математического пакета Mathcad 14. Максимальный прогиб вала составил . Значит, рассчитанный диаметр вала из условия достаточной крутильной жесткости подходит для данного вида нагружения. Примем минимальный диаметр вала 70 мм (под установку подшипников качения).
Проверочный расчёт выходного вала на статическую прочность:
Рисунок 5.3
Как видно из рисунка, самым опасным сечением является сечение посадочного места для втулки с эвольвентными шлицами.
Wизг = π * d3 / 32=33657 мм3
Wкр=π * d3/ 16=67314 мм3
σ=20,7 МПа