126049 (Конструирование вертикального резервуара), страница 2
Описание файла
Документ из архива "Конструирование вертикального резервуара", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "промышленность, производство" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "курсовые/домашние работы", в предмете "промышленность, производство" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "126049"
Текст 2 страницы из документа "126049"
- направленные вверх
где wтот - нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки на высоте z (до середины стрелки подъема купола) от уровня земли
По табл. 2.4 [1] для местности типа В коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте, имеет величину k0=0,85 при z=20м,
где w0=0,23 кН/м2 – для I ветрового района;
се2 =-0,6 при Н/D=1/3 [5];
знак «-» учтен направлением ветровой нагрузки на покрытие.
Имеем
так как q1 имеет отрицательное значение, то в дальнейшем расчете учитываются нагрузки, направленные только вниз.
Комбинация нагрузок горизонтального направления на верхнюю часть резервуара (0,4Н):
- нагрузки, вызывающие сжатие опорного кольца купола в виде активного давления ветра и вакуума, определенные по формуле (3.48) [1]:
где wт=w0×k0×с=0,23×0,738×0,5=0.085кН/м2,
коэффициент k0 находится на высоте z=0,8×H=0,8×18,0=14,4м;
k0=0,738.
- нагрузки, вызывающие растяжение опорного кольца: ветровой отсос и избыточное давление по формуле 3.49 [1]
где wт=w0×k0×с=0,23×0,738×1,0=0,17кН/м2, с=1,0;
Вертикальная сосредоточенная нагрузка на узел пересечения радиального ребра с кольцом определяется по формуле 3.50 [1]:
для 1-го кольца при r1=10,947м:
- направленная вниз:
для 2-го кольца при r1=20,849м:
- направленная вниз:
5.3 Расчет радиального ребра купола
Наиболее напряженным будет радиальное ребро между опорным и вторым кольцами. Расчетная схема радиального ребра купола изображена на рис.3
Рис.3 Расчетные схемы радиального ребра купола на нагрузки:
а) горизонтальную; б) вертикальную; в) местную.
Найдем углы наклона касательной с осью x в уровнях опорного кольца (x1=0) и 2-го кольца (х2=9,615м) (см. рис.2) по формуле 3.54 [1]:
α0=18,93°;
α2=12,8°;
Вычислим α1 в уровне 1-го кольца при х1=19,517м.
α1=6,7°;
Для опорного радиального ребра средний угол наклона касательных
то же для ребра между 2-м и 1-м кольцами
Интенсивность нагрузки на опорное радиальное ребро:
Продольные сжимающие усилия в опорном ребре:
где l3=9,615м – см рис. 2
Суммарное продольное сжимающее усилие в опорном ребре определяется по формуле (3.51) [1]
Найдем наибольшее значение изгибающего момента в опорном ребре от распределенной нагрузки рис. 4
Рис.4 Схема загружения опорного ребра распределенной нагрузкой
Левая опорная реакция
Найдем положение сечения с наибольшим изгибающим моментом по формуле (3.52) [1]
где Δq=qp,1-qp,2=5,34-3,56=1,78 кН/м.
Максимальное значение изгибающего момента в этом сечении
где
Радиальные ребра конструируем из двух прокатных швеллеров (рис. 5) из стали марки ВСт3пс6-1 (Rу=24кН/см2).
Ребро работает на внецентренное сжатие.
Считаем, что настил приваривается к радиальным и поперечным ребрам щитов, тем самым обеспечивается устойчивость ребра. Поэтому радиальное ребро будем рассчитывать только на прочность.
Рис.5 Сечение радиального ребра
Высоту сечения ребра принимаем из условия hp=l3/40=961,5/40=24,0см.
Принимаем ребро в виде двух швеллеров №24У (Ашв=30,6см2; Wx=242,0см3).
Проверим принятое сечение радиального ребра на другую комбинацию нагрузок (q1 и W1), вызывающих растяжение.
Продольные растягивающие напряжения в ребре:
Суммарное продольное растягивающее усилие в ребре определяется по формуле:
Поскольку интенсивность распределенной нагрузки направленной вверх, меньше интенсивности нагрузки, направленной вниз, то проверку на прочность ребра по растягивающим усилиям проводить на следует.
Уточним радиус центрального кольца rк,ц из условия закрепления в нем радиальных ребер щитов из двух швеллеров №24У (b=90мм). Учитывая, что ширина двух полок швеллера 2×90=180мм; толщина промежуточного ребра tp=10мм; зазор – 5мм, ширина опирания ребра составит bцк=180+10+5=195мм. Тогда радиус центрального кольца
Длина щита верхнего яруса уменьшится и составит:
Радиальные ребра вышележащих ярусов щитов испытывают меньшие нагрузки: Vi и qp. Поэтому можно оставить сечение радиальных ребер постоянным из двух швеллеров №24У.
5.4 Расчет кольцевых элементов купола
а) Опорное кольцо
Распор, передаваемый на опорное кольцо со стороны радиального ребра, определяется по формуле (3.55) [1]
где ctgα0=1/tgα0; tgα0=0,3429
Изгибающие моменты и продольные усилия, вызываемые распорами, определяются при нагрузке сверху вниз q на купол:
- момент под радиальным ребром
- момент между радиальными ребрами
- продольное усилие (растягивающее)
Дополнительные продольные усилия и изгибающие моменты в опорном кольце:
- от избыточного давления на 0,4Н стенки
- от вакуума на 0,4H стенки
- от ветровой нагрузки на 0,4H стенки по формуле (3.59) [1]
где γf,в=1,4; ce1=0,6; w0=0,23кН/м2; sin36°=0,588.
Коэффициент k0 следует определять для середины 0,4H стенки, т.е. на высоте
k0=0,738 при z=14,4м.
В результате подстановки имеем
По формуле (3.63) [1]
где c’e1=1,0 (см. рис. 3.22 [1]); sin45°=0,707.
Имеем
Изгибающие моменты по формуле:
Усилие в кольце от ветрового отсоса на покрытие резервуара
где ψ=0,9 – коэффициент сочетания нагрузок;
γf,от=1,4; w0=0,23кН/м2;
k0=0,85 и ce2=-0,6;
Распор от ветрового отсоса, передаваемый через радиальные ребра
где ctgα0=1/tgα0=1/0,3429; α0=18,93°.
Изгибающие моменты в опорном кольце от ветровых распоров Pот:
Продольное усилие
Результаты определения усилий в опорном кольце от нагрузок приведены в табл.2
Таблица 2
Вертикальные нагрузки на покрытие – вниз q | Вакуум на 0,4Н стенки | Вертикальные нагрузки на покрытие – вверх q1 | ||||||
1 | 2 | 3 | ||||||
|
|
|
|
|
|
| ||
-59,1 | 29,4 | 2411 | -2,6 | - | - | - |
Продолжение таблицы 2
Избыточное давление на 0,4Н стенки | Ветер на 0,4Н стенки | Ветровой отсос на покрытие | ||||
4 | 5 | 6 | ||||
|
|
|
|
|
|
|
79 | ±556,3 | -18,4 | 36,9 | 4,9 | -2,5 | -200,7 |
Таблица 3
Номера загружения и расчетные усилия в сечениях опорного кольца
Усилия | Нагрузки (из табл. 2) | ||
1+2 | 3+4+5+6 | 1+2+5+6 | |
| 29,4 | 561,2 | 590,6 |
| -59,1 | -558,8 | -617,9 |
| 2411 | -84,8 | 2244,6 |
Размеры указанные на (рис. 6) получены способом последовательных приближений. Для опорного кольца принята сталь марки ВСт3пс6 (Ry=24 кН/cм2 при t≤20 мм).
В сечение опорного кольца необходимо учесть часть стенки резервуара высотой:
Рис.6 Сечение опорного кольца
При этом площадь сечения кольца составляет:
А = 90,0×0,8+2×2,0×30,0+19,5×1,1=213,5 см2.
Момент инерции сечения кольца относительно вертикальной оси y-y:
Момент сопротивления:
Проверка сечения на прочность осуществляется по формуле:
где N=2244,6 кН; Мy = 617,9 кН×м
Положительное значение момента Му принято потому, что для симметричного сечения противоположные волокна будут иметь равные по величине и обратные по знаку нормальные напряжения. При положительном моменте нормальные напряжения от продольной силы и момента будут одинакового знака:
прочность опорного кольца обеспечена.
Устойчивость кольца в своей плоскости будет обеспечена за счет опирающихся на него щитов и листов кровли (настила).
б) Промежуточное кольцо
Рассмотрим расчет кольца, смежного с опорным (рис. 7).
Рис.7 К расчету промежуточного 2-го кольца
Продольное усилие в элементе 2-го кольца определяется по формуле 3.64 [1]: