166279 (Определение оптимальных рабочих параметров процесса экстрактивной ректификации смеси ацетон-хлороформ в сложной колонне с боковой секцией), страница 3
Описание файла
Документ из архива "Определение оптимальных рабочих параметров процесса экстрактивной ректификации смеси ацетон-хлороформ в сложной колонне с боковой секцией", который расположен в категории "". Всё это находится в предмете "химия" из , которые можно найти в файловом архиве . Не смотря на прямую связь этого архива с , его также можно найти и в других разделах. Архив можно найти в разделе "остальное", в предмете "химия" в общих файлах.
Онлайн просмотр документа "166279"
Текст 3 страницы из документа "166279"
Влияние количества потока, отбираемого в боковую секцию на энергозатраты.
TЭА= 60ºC, F:ЭА = 1:3,5.
Количество | R1 | R2 | Тепловые нагрузки,МДж/ч | |||||
БО, кг/ч |
|
| Qконд1 | Qконд2 | Qкип | |||
NЭА/NF/NБО = 4/10/24 | ||||||||
150 | 1,59 | 1,72 | -28,6 | -52,4 | 153,5 | |||
140 | 1,71 | 1,55 | -30,2 | -49,2 | 151,9 | |||
130 | 1,87 | 1,38 | -31,7 | -45,9 | 150,1 | |||
125 | 1,91 | 1,30 | -32,1 | -44,3 | 148,9 | |||
120 | 1,91 | 1,22 | -32,1 | -42,7 | 147,3 | |||
119 | 2,02 | 1,19 | -33,3 | -42,1 | 147,9 | |||
NЭА/NF/NБО = 4/11/23 | ||||||||
170 | 1,44 | 1,83 | -27,0 | -54,5 | 154,0 | |||
160 | 1,65 | 1,67 | -29,2 | -51,5 | 153,2 | |||
150 | 1,96 | 1,50 | -32,6 | -48,2 | 153,3 | |||
145 | 2,17 | 1,41 | -35,0 | -46,4 | 153,8 | |||
140 | 2,48 | 1,30 | -38,4 | -44,4 | 155,3 | |||
135 | 3,15 | 1,17 | -45,8 | -41,8 | 160,1 | |||
NЭА/NF/NБО = 4/11/24 | ||||||||
180 | 1,17 | 2,18 | -24,0 | -61,4 | 157,9 | |||
150 | 1,42 | 1,74 | -26,8 | -52,9 | 152,1 | |||
140 | 1,61 | 1,57 | -28,8 | -49,5 | 150,9 | |||
130 | 1,76 | 1,40 | -30,5 | -46,2 | 149,2 | |||
125 | 1,80 | 1,31 | -30,9 | -44,5 | 148,0 | |||
120 | 1,91 | 1,22 | -32,1 | -42,7 | 147,3 | |||
NЭА/NF/NБО = 4/11/25 | ||||||||
150 | 1,23 | 1,99 | -24,7 | -57,7 | 154,8 | |||
145 | 1,24 | 1,90 | -24,8 | -56,0 | 153,3 | |||
144 | 1,25 | 1,89 | -24,8 | -55,6 | 153,0 | |||
143 | 1,25 | 1,87 | -24,8 | -55,3 | 152,6 | |||
142 | 1,24 | 1,85 | -24,8 | -55,0 | 152,3 | |||
NЭА/NF/NБО = 4/12/24 | ||||||||
150 | 1,55 | 1,72 | -28,1 | -52,5 | 153,1 | |||
140 | 1,85 | 1,54 | -31,5 | -48,9 | 152,8 | |||
135 | 2,03 | 1,44 | -33,4 | -47,0 | 152,9 | |||
130 | 2,25 | 1,34 | -35,9 | -45,0 | 153,4 | |||
125 | 2,52 | 1,23 | -38,8 | -42,9 | 154,3 | |||
120 | 3,27 | 1,07 | -47,1 | -39,9 | 159,5 | |||
NЭА/NF/NБО = 5/10/24 | ||||||||
150 | 1,82 | 1,69 | -31,1 | -51,8 | 155,3 | |||
140 | 2,05 | 1,51 | -33,6 | -48,4 | 154,5 | |||
130 | 2,31 | 1,33 | -36,5 | -44,9 | 153,8 | |||
120 | 2,54 | 1,15 | -39,0 | -41,4 | 152,9 | |||
115 | 2,56 | 1,06 | -39,3 | -39,7 | 151,5 | |||
NЭА/NF/NБО = 5/10/25 | ||||||||
150 | 1,54 | 1,95 | -27,6 | -56,9 | 157,3 | |||
140 | 1,57 | 1,78 | -28,3 | -53,5 | 154,3 | |||
138 | 1,57 | 1,74 | -28,4 | -52,9 | 153,7 | |||
NЭА/NF/NБО = 5/11/24 | ||||||||
150 | 1,58 | 1,72 | -28,4 | -52,4 | 153,3 | |||
140 | 1,82 | 1,54 | -31,1 | -49,0 | 152,6 | |||
130 | 2,09 | 1,36 | -34,0 | -45,4 | 151,9 | |||
120 | 2,27 | 1,18 | -36,0 | -41,9 | 150,5 | |||
119 | 2,32 | 1,16 | -36,6 | -41,5 | 150,6 | |||
118 | 2,25 | 1,15 | -35,8 | -41,3 | 149,6 | |||
NЭА/NF/NБО = 5/11/25 | ||||||||
150 | 1,26 | 1,99 | -24,9 | -57,6 | 155,0 | |||
145 | 1,27 | 1,90 | -25,1 | -55,9 | 153,5 | |||
143 | 1,27 | 1,87 | -25,1 | -55,3 | 152,8 | |||
142 | 1,27 | 1,85 | -25,0 | -54,9 | 152,4 | |||
141 | 1,29 | 1,83 | -25,2 | -54,6 | 152,2 | |||
NЭА/NF/NБО = 5/12/25 | ||||||||
150 | 1,22 | 2,00 | -24,4 | -57,7 | 154,6 | |||
145 | 1,23 | 1,91 | -24,6 | -56,0 | 153,1 | |||
143 | 1,23 | 1,87 | -24,6 | -55,4 | 152,4 | |||
141 | 1,28 | 1,83 | -25,2 | -54,6 | 152,2 | |||
NЭА/NF/NБО = 6/11/24 | ||||||||
160 | 1,81 | 1,83 | -31,0 | -54,4 | 157,9 | |||
150 | 2,07 | 1,65 | -33,9 | -51,1 | 157,4 | |||
140 | 2,45 | 1,46 | -38,0 | -47,4 | 157,9 | |||
130 | 3,12 | 1,24 | -45,3 | -43,1 | 160,9 | |||
127 | 3,55 | 1,15 | -50,1 | -41,4 | 164,0 |
Приложение 3.