promel (967628), страница 104
Текст из файла (страница 104)
3) то число импульсов в этой кривой на протяжении периода Кэ.,= 6, 12, 18,24, 30,... (8.4) и соответственно число импульсов в кривой линейного напряжения на протяжении периода К,, = 2!ЗКэ „= 4, 8, 12, !6, 20, (8.5) Алгоритмы переключения тиристоров при К„„) 2 выполняются по аналогии с рассмотренным режимом управления (рис, 8.13, а). На рис. 8.14, а, б приведены алгоритмы переключения тиристоров соответственно при К,„= 8 и К,„= 12.
Необходимость увеличения числа импульсов в кривой выходного напряжения инвертора обусловливается стремлением улучшать его гармонический состав при регулировании. Зависимости относитель. ного гармонического состава линейного напряжения АИН при К, „= = 4, К„„= 8 и К, „= 12 показаны на рис. 8.15, а — и.
При К,, = = 4 в выходном напряжении инвертора имеется довольно значитель- Квв (те лами (гЕ йг ь'лиг 4 4тЕ 0,8 йи 44 Ог йг йг Е и гЕЮ 4ЕЕЕсг Е Е и тугргд,в Е 4 и Гг ГЕа' а) Ю! Я Рис. 8.15. Кривые, карактериауияиие относительный гармонический состав линейного напряжения ЛИг( с ШИР при Клл = 4 (а), Кл.и = 8 (а) и Ка.н = 12 (и) ное содержание 5-й и 7-й гармоник, причем при сс С 15' их значения соизмеримы с основной гармоникой.
При К, „= 8 в выходном напряжении велико содержание 11-й гармоники. При Ка „= 12 относительный гармонический состав примерно такой же, как в случае регулирования выходного напряжения по цепи питания с использованием кривой рис. 8,11, а. В частности, этим видом кривой определяются значения гармонических на верхнем пределе регулирования при ШИР (а = 60', а = 30', сс = 20'1 рис. 8.15, а — в). При определении амплитудных или действующих значений напряжения гармонических данные, получаемые из рис.
8.15, а — и, необходимо умножить соответственно на 1,1 Е или 0,78 Е. й зд, )гЧВт ((ОММутЛЦИОННЫХ ПРОЦВССОВ В ЛИН Рассмотренные способы формирования кривой выходного напт ряжения АИН базируются на проведении в соответствующей после. довательности переключений полупроводниковых приборов, исполь зуемых в качестве ключевых элементов инверторного моста. В подавляющем большинстве способов формирования ключевые элементы относящиеся к общей фазе (полумосту), переключаются поочередв~К, т.
е. отпиранию одного элемента отвечает запирание другого элемент": и наоборот. . 440. л усилительнми усилителя 143 В инверторах на транзисторах указанный режим работы осуще ствляется снятием отпирающего сигнала с базовой цепи одного транзистора и подачей его в базовую цепь другого транзистора той же фазы.
Необходимость учета этого режима связана с рассеянием энергии в транзисторах (коллекторных р-и-переходах) при переключениях (екоммутационные» потери) и протеканием через них и источник питания импульса «сквозного» тока на коротких интервалах, когда оба транзистора открыты. В тиристорных инверторах для проведения операций переключения (во избежание короткого замыкания источника через последовательно включенные тиристоры общей фазы) перед отпиранием одного тиристора следует предварительно запереть другой тиристор. Это требует сокращения интервалов проводимоств тиристоров на время б, что учитывают при построении системы управления инвертором.
Так, например, если формируется кривая выходного напряжения с ф = 180', то реальная длительность проводимости тиристоров должна составлять ф = 180' — 6. В инверторах на двухоперационных тиристорах в течение интервала 6 подается импульс отрицательной полярности на управляющий электрод тиристора, который нужно запереть. В инверторах на однооперационных тиристорах интервал б соответствует запиранию тиристора под действием узла принудительной коммутации. Режим поочередного запирания тиристоров в каждой фазе осуществляется так называемым ф а з н ы и у з л о м п р и н у дит е л ь н о й к о м м у т а ц и и с общим коммутирующим конденсатором.
Один такт перезаряда конденсатора в таком коммутационном узле обеспечивает запирание тиристора анодной группы, а др гой — катодной группы. У В АИН наибольшее применение получили фазные узлы принудительной параллельной коммутации, выполняемые на основе схемы рис. 7.6, а. Построение такого коммутационного узла (КУ) для схемы однофазного полумостового инвертора показано на рис. 8.)6, а.
В однофазном мостовом инверторе нужны два аналогичных КУ, а в трехфазном — три. Поскольку процессы, протекающие во всех этих схемах, на этапах коммутации одинаковы, их удобно рассмотреть на примере схемы рис. 8.16, а. Коммутационные процессы проанализируем при двуполярной кривой, соответствующей рис. 8.3, б. связано с поочередным отпиранием и запиранием фазы. Вотличие от мостового инвертора амплит пульсов в полумостовом инверторе (рис. 8.!6, г меньше. Это обусловлено тем, что при проводя' ка здесь подключается не на полное напряж Е, а на напряжение 0,5Е конденсатора С» для создания искусственной средней точи считать емкости этих конденсаторов д »кения на них неизменными и равнь Коммутационные процессы в сх' поочередными перезарядами ком» Необходимость увеличения числа импульсов в кривой выхо напряжения инвертора обусловливается стремлением улучши.
выходи гармонический состав прн регулировании. Зависимости относи ить ега осителы ного гаРмонического состава линейного напРЯжениЯ АИН при К = 4, К,„= 8 и К, „= !2 показаны на рис. 8.!5, а — в, При К'" = 4 в выходном напряжении инвертора имеется довольно значите„ читель- и„„ 11Е ((ввел 1,1Е йг ьллг 1,1Е йй йв й, йг Е ВЛ гй ЛГ одури и) й й Махйгйх' Л й ' в 1Ггйо. д) Рнс. 8.15.
Кривые, характернвувлнне относительный гармоннческнй состав линейного напряжения АИг( с ШИР прн К», = 4 (а), Кл.в = 8 (б) в Кл.в = 12 (в) ное содержание 5-й и 7-й гармоник, причем при а " 15' их значения соизмеримы с основной гармоникой. При К, „= 8 в выходном напряжении велико содержание 11-й гармоники. При К, „= 12 относительный гармонический состав примерно такой же, как в случае регулирования выходного напряжения по цепи питания с использованием кривой рис.
8.11, а. В частности, этим видом кривой определяются значения гармонических на верхнем пределе регулирования при ШИР (а = 60", а = 30', а = 20', рис. 8.15, а — в). При определении амплитудных или действующих значений напряжения гармонических данные, получаемые из рнс. 8.15, а — в, необходимо умножить соответственно на 1,1 Е или 0,78 Е. й 8,4. УЧЕТ КОММУТАЙИОННЪ|Х НРОНЕССОВ В АИН Рассмотренные способы формирования кривой выходного напряжения АИН базируются на проведении в соответствующей последовательности переключений полупроводниковых приборов, исполь зуемых в качестве ключевых элементов инверторного моста. В подавляющем большинстве способов формирования ключевые элементы, относящиеся к общей фазе (полумосту), переключаются поочередно т.
е, отпиранию одного элемента отвечает запирание другого элемента и наоборот. В инверторах на транзисторах указанный режим работы осуще сгвляется снятием отпирающего сигнала с базовой цепи одного транзистора и подачей его в базовую цепь другого транзистора той же фазы. Необходимость учета этого режима связана с рассеянием энергии в транзисторах (коллекторных р-и-переходах) при переключениях («коммутационные» потери) и протеканием через них и источник питания импульса «сквозного» тока на коротких интервалах, когда оба транзистора открыты. В тиристорных инверторах для проведения операций переключения (во избежание короткого замыкания источника через последовательно включенные тиристоры общей фазы) перед отпиранием одного тиристора следует предварительно запереть другой тиристор.
3то требует сокращения интервалов проводимости тиристоров на время 6, что учитывают при построении системы управления инвер. тором. Так, например, если формируется кривая выходного напряжения с ф = 180', то реальная длительность проводимости тиристоров должна составлять ф = 180' — 6. В инверторах на двухоперационных тиристорах в течение интервала 6 подается импульс отрицательной полярности на управляющий электрод тиристора, который нужно запереть.
В инверторах на однооперационных тиристорах интервал 6 соответствует запиранию тиристора под действием узла принудительной коммутации. Режим поочередного запирания тиристоров в каждой фазе осуществляется так называемым ф а з н ы м у з л о м п р и н у д ите л ь н о й ком м у т а ц и и с общим коммутирующим конденсатором, Один такт перезаряда конденсатора в таком коммутационном узле обеспечивает запирание тиристора анодной группы, а другой — катодной группы. В АИН наибольшее применение получили фазные узлы принудительной параллельной коммутации, выполняемые на основе схемы рис.
7.6, а. Построение такого коммутационного узла (КУ) для схемы однофазног«ь полумостового инвертора показано на рис. 8.16, а. В однофазнвм мостовом инверторе нужны два аналогичных КУ, а в трехфазном — три. Поскольку процессы, протекающие во всех этих схемах, на этапах коммутации одинаковы, их удобно рассмотреть на примере схемы рис. 8.16, а. Коммутационные процессы проанализируем при формировании двуполярной кривой, соответствующей рис.
8.3, б. Ее получение связано с поочередным отпиранием и запиранием тиристоров одной фазы. В отличие от мостового инвертора амплитуда выходных импульсов в полумостовом инверторе (рис. 8.16, а) оказывается вдвое меньше. Это обусловлено тем, что при проводящем тиристоре нагрузка здесь подключается не на полное напРяжение источника питания Е, а на напряжение 0,5Е конденсатора С, или С„предназначенных для создания искусственной средней точки источника питания.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
