Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

мм.

Принимаем ширину колеса мм, ширину шестерни мм.

2.5. Определение геометрии зацепления

2.5.1. Модуль (п.2.6.3.1.)

мм.

Согласно табл. 5 . в указанном диапазоне находятся модули: 1,25; 1,5; 1,75; 2,0; 2,25 и 2,5. Выбираем модули, соответствующие первому предпочтительному ряду: 1,5; 2,0 и 2,5. Расчет ведем для трех вариантов. Ориентировочно принимаем . Результаты сведем в таблицу.

Таблица 2.

Примечание. Если число зубьев Z<17 (как в нашем случае при ), то следует выполнить проверку на возможность подрезания зуба по формуле[15]

Так как Z_min<16, подрезания зуба не будет.

Передаточные числа во всех вариантах одинаковы и равны заданному, а >1, т.е. варианты примерно равнозначны. Выбираем m=1,5 мм, так как в этом случае меньше, чем при m=2 и , следовательно осевая сила в зацеплении также будет меньше, а коэффициент осевого перекрытия наибольший. Это значит, что передача будет работать плавней.

2.6 Диаметры зубчатых колес

2.6.1. Делительные диаметры колес (23)

мм; мм.

- проверка.

2.6.2.Диаметры вершин зубьев (24)

мм; мм.

Здесь коэффициенты смещения шестерни и колеса и – коэффициент воспринимаемого смещения

2.6.3. Диаметры впадин по формуле (25)

мм; мм.

2.6.4

Начальные диаметры совпадают с делительными, так как колеса выполнены без смещения

мм ; мм

2.6.5.

Уточнение коэффициента относительной ширины зубчатого венца по формуле (27)

2.7.Коэффициент торцового перекрытия по формуле (28а)

2.8.Суммарный коэффициент перекрытия по формуле (29)

2.9 Размеры для контроля взаимного положения разноименных профилей

2.9.1 Постоянная хорда, выраженная в долях модуля по формуле (30)

2.9.2 Постоянная хорда по формуле (31)

мм.

2.9.3. Высота до постоянной хорды по формуле (32)

мм.

2.10. Скорость и силы в зацеплении

2.10.1. Окружная скорость по формуле (33)

м/c.

2.10.2. Окружная сила по формуле (34)

Н.

2.10.3. Радиальная сила по формуле (35)

Н.

2.10.4. Осевая сила по формуле (36)

Н.

2.11. Размеры, определяющие прокаливаемость по п. 2.9.

Колесо - мм.

Кривые прокаливаемости (рис. 7) подтверждают возможность получения у выбранного материала колеса необходимой твердости.

3. Проверочный расчет по контактным напряжениям

3.1. Проверочный расчет на сопротивление усталости

Действительное контактное напряжение определяется по формуле (37) и сравнивается с допускаемым напряжением . Ниже формулы приведены данные для определения коэффициентов нагрузки, которые необходимы для этого расчета.

МПа МПа.

Условие прочности удовлетворяется.

3.1.1. Коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев в полюсе зацепления по рис. 9

3.1.2. Коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий для косозубых колес при по формуле (40а)

.

3.1.3. Коэффициент нагрузки по формуле (41)

3.1.3.1. Коэффициент внешней динамической нагрузки по п. 3.1.3.1.

Принимаем , так как циклограмма нагружения задана.

3.1.3.2. Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении

при м/с, твердости одного из колес меньше и 8-й степени точности (табл. 7).

3.1.3.3. Коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий при будет (см. рис. 1).

3.1.3.4. Коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по парам зубьев по формуле (42)

.

Здесь по формуле (43а), так как твердость колеса меньше (Значение коэффициента находится в допустимых предела ); - коэффициент, учитывающий приработку зубьев (по рис. 10). Подставляем найденные значения в формулу (37) и находим

3.1.4. Уточнение допускаемого контактного напряжения

3.1.4.1. Коэффициент, учитывающий влияние исходной шероховатости поверхностей зубьев. При (п. 2.5.4.).

3.1.4.2. Коэффициент, учитывающий влияние окружной скорости. При <5 - м/c (2.5.5.).рис.2

3.1.4.3.Коэффициент, учитывающий размеры зубчатого колеса. При мм - (п. 2.5.6.).

Допускаемые напряжения шестерни и колеса по формуле (2)

МПа;

МПа.

Расчетное допускаемое напряжение по формуле (3)

МПа;

МПа.

За расчетное принимаем меньшее, т.е. МПа.

3.2. Проверочный расчет на контактную прочность при действии максимальной нагрузки по формуле (44)

МПа < МПа,

где МПа - допускаемые контактные напряжения по табл. 1; МПа - предел текучести материала колеса по рис. 11. ,при =250

4. Проверочный расчет по напряжениям изгиба

4.1.Расчет на сопротивление усталости по п. 4.1.

При расчете следует определить наиболее слабый элемент

Поскольку > , то проверку ведем для шестерни, как более слабому элементу. Для нее по формуле ( 45) предварительно определив коэффициенты нагрузки и допускаемые напряжения, которые приводятся ниже.

МПа

Условие прочности выполняется.

4.1.1. Коэффициент нагрузки по формуле (46)

4.1.1.1. Коэффициент, учитыващий внешнюю динамическую нагрузку

Принимаем , так как циклограмма нагружения задана.

4.1.1.2. Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении при м/с, твердости одного из колес меньше и 8-й степени точности (табл. 8).

4.1.1.3. Коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий при , (по рис. 12).

4.1.1.4. Коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по парам зубьев по формуле (47)

.

4.1.2. Коэффициенты, учитывающие форму зуба и концентрацию напряжений, для колес с наружным зацеплением по рис. 13 при ,формула (17) и - и .

4.1.3. Коэффициент, учитывающий влияние угла наклона зуба по формуле (48)

.

4.1.4. Коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев по формуле (49а), так как .

.

4.1.5. Допускаемые напряжения при расчете на сопротивление усталости при изгибе для шестерни и колеса по формуле (50)

МПа;

МПа.

4.1.5.1. Предел выносливости при изгибе по формуле (51)

МПа;

МПа.

4.1.5.2. Предел выносливости при изгибе, соответствующий базовому числу циклов по табл. 1: МПа для стали при сквозной закалке ; МПа для улучшенной стали .

4.1.5.3. Коэффициент, учитывающий способ получения заготовки

При штампованной заготовке .

4.1.5.4. Коэффициент, учитывающий влияние шлифования переходной поверхности по п. 4.1.5.4.

При шлифованной поверхности , . Табл.1

4.1.5.5. Коэффициент, учитывающий влияние деформационного упрочнения по п. 4.1.5.5.

При отсутствии упрочнения .

4.1.5.6. Коэффициент, учитывающий влияние характера приложения нагрузки по п. 4.1.5.6.

При односторонней нагрузке .

4.1.6. Коэффициент запаса при изгибе по табл. 1

; .

4.1.7. Коэффициенты долговечности по п. 4.1.7.

Поскольку > , а > , то . или рассчитать

Для нашего случая , так как колесо и шестерня шлифованные и имеют однородную структуру зубьев.

Здесь эквивалентные числа циклов при изгибе по формуле (53) с учетом п. 2.5.3.2. настоящего примера

;

.

Коэффициенты режима работы по формуле (54а), так как будут

.

1. Коэффициент, учитывающий градиент напряжений по формуле (55)

.

4.1.9. Коэффициент , учитывающий шероховатость переходной поверхности по п. 4.1.9.

При шлифовании и зубофрезеровании с шероховатостью не более мкм .

4.1.10. Коэффициенты, учитывающие размеры зубчатого колеса по формуле (56)

;

.

4.2. Расчет на прочность при максимальной нагрузке по формуле (57)

МПа < МПа.

Условие прочности выполняется.

4.2.1. Коэффициент внешней динамической нагрузки при расчетах на прочность по максимальной нагрузки по табл. 9.

Для приводов с асинхронным электродвигателем при пуске – (табл.9,с.28)

4.2.2. Допускаемые напряжения изгиба при максимальной нагрузке по формуле (58)

МПа,

где МПа - базовое предельное напряжение по табл. 1; - коэффициент запаса прочности при вероятности неразрушения;

- коэффициент, учитывающий вид заготовки; -коэффициент, учитывающий влияние шлифования переходной поверхности зубьев, для шлифованных колес сквозной закалки с нагревом ; - коэффициент, учитывающий влияние деформационного упрочнения, при шлифованной переходной поверхности зубьев.

Характеристики

Список файлов книги