146373 (729671), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Для мощных двигателей: J_р=0,1 J_дв

С учетом этого: J_др= J_дв +0,1 J_дв=1,1 J_дв

Момент инерции двигателя находим из махового момента по формуле:

J_дв= ,где

G - маховый момент, кг м².

J_др=1,1*4*10^-3=4,4*10^-3

Подставив найденные значения в формулу для нахождения оптимального передаточного числа редуктора, получим:

i_опт=

Определим передаточное число редуктора из условия обеспечения точности воспроизведения заданного закона движения управляющей оси. Для этого найдем требуемый пусковой момент:

М_П=

Минимальный пусковой момент:

М_{П min}=2

Взяв отношение М_п к М_{п min} получим:

М_п

Из графика изображенного на рис.1 видно, что при М_П/М_{П min} =1система может воспроизвести заданный закон движения только при_.

Если М_П/М_{П min} >1, то любое значение передаточного числа редуктора, взятое в интервале 0,8< i<1,4 (для М_П/М_{П min}=1,227), обеспечит воспроизведение заданного закона движения, причем при больших значениях i получаются меньшие значения электромеханической постоянной времени системы. С учетом сказанного возьмем i/i_опт=1,2, при этом передаточное число редуктора

i = i_опт 1,2= 3,64*1,2=4,368 ≈ 4

С учетом найденных значений произведем проверку двигателя по максимальной скорости вращения, которая должна удовлетворять условию:

Ω_{дв max} ≤ (1.2 - 1.3) Ω_{дв ном}, где

Ω_{дв max} = Ω_{Н max} i

Ω _{дв max} = 6*4=24 рад/с

24 ≤ 1,2*104,72= 125,66

Расчет кинематики редуктора.

Для этого выберем число пар зацепления по номограмме, изображенной на рис.2.

Взяв две пары зацеплений определим передаточное число каждой пары. Для получения минимальной инерционности редуктора передаточное число каждой последующей пары должно быть связано с передаточным числом предыдущей пары соотношением:

i_n+1=

Для того, чтобы получить минимальный момент инерции редуктора J_p, приведенного к валу двигателя, следует учитывать тот факт, что инерционность ближайших к двигателю вносит наибольший вклад в J_p. В связи с этим размеры шестерни, непосредственно связанной с валом двигателя следует выбирать по возможности меньшими. По этой причине передаточное число первой пары не должно превышать 2 - 3.

С учетом вышесказанного передаточное число первой пары примем i₁=1,8

Следовательно: i₂ =

Так как номограммы построены в предположении, что диаметры первой шестерни и третьей шестерни одинаковы, кинематическую схему редуктора можно представить следующим образом:

Выбор типа усилителя и расчет его коэффициента усиления по заданной мощности.

В связи с тем, что в системе применяется двигатель постоянного тока мощностью свыше 100 Вт, в качестве усилителя мощности (УМ) целесообразнее применить электромашинный усилитель (ЭМУ).

Для обеспечения нормальной работы двигателя в качестве УМ возьмем ЭМУ - 3А, который обладает следующими техническими характеристиками:

Условие I_гн /I_я ≥ 1 выполняется

I_гн - номинальный ток ЭМУ

I_я - ток якоря двигателя

I_гн /I_я = 1,82/1,4=1,3 >1

Для определения тока управления предварительного усилителя воспользуемся характеристикой холостого хода ЭМУ, приведенной на рис.3

Максимальная форсировка тока управления электронного усилителя определяется из условия, что скорость двигателя на холостом ходу не должна превышать номинальной скорости более чем на 30%. Максимально допустимое значение э.д.с. ЭМУ из условия

Е_{r max}=(U_я - I_я R_я)*n_max / n_Н =(110 - 1,4*4,58)*1,3=134,66 Вт

Из рис.3 видно, что этому значению Е_{r max} соответствует I_{у max} = 13 мА.

В качестве предварительного усилителя применим электронный усилитель, выходной каскад которого является фазочувствительным усилителем-выпрямителем (ФЧУВ)

Для питания ФЧУВ необходим источник переменного напряжения. В качестве электронного усилителя возьмем операционный усилитель140 УД 7, который обладает высоким входным сопротивлением, значительным коэффициентом усиления и сравнительно мощным выходным каскадом. В связи с тем, что выходное напряжение ОУ изменяется практически до U_пит, напряжение, питающее ФЧУВ (Е_а), должно быть несколько больше U_пит ОУ.

Для обеспечения требуемой выходной мощности ФЧУВ применим в нем транзисторы КТ 815.

Выбор измерителя рассогласования.

Так как ошибка системы не должна превышать 0,35⁰, то в качестве измерителя рассогласования следует выбрать вращающийся трансформатор, причем его ошибка не должна превышать половины ошибки системы.

В качестве измерителя рассогласования возьмем ВТ типа ВТМ 0 класса точности, обеспечивающего максимальную статическую ошибку = 2^’ (0,033⁰).

Для хорошего согласования ВТ-датчика и ВТ-приемника необходимо чтобы входное сопротивление ВТ-приемника превосходило выходное сопротивление ВТ-датчика. Поэтому в качестве ВТ-датчика применим ВТ типа

8 МВТ - 10 П, а в качестве ВТ-приемника 30 МВТ - 5 П.

Основные технические характеристики ВТ-датчика

ВТ-приемника

Для симметрирования обмотку статора ВТ-датчика замыкают накоротко (в общем случае ее замыкают на сопротивление, равное сопротивлению источника питания ~U_в, которое обычно бывает незначительным). Роторную обмотку ВТ-приемника подключают к R_н. В данной системе это входное сопротивление предварительного усилителя. Вторую обмотку подключают к Z_с, которое равно R_н.

Определение общего коэффициента усиления разомкнутой системы

Коэффициент усиления системы определяется из условия обеспечения заданной точности, которая характеризуется максимально допустимой погрешностью δ_m, оговоренной в техническом задании на систему. δ_m можно разделить на две части: δ₁ и δ₂ из которых первая не зависит, а вторая зависит от коэффициента усиления. Составляющая δ₁ включает в себя погрешность измерителя рассогласования, а δ₂ для систем с астатизмом 1-го порядка в общем случае δ₂=δ_м + δ_Ω + δ_ε ,

где δ_m - моментная ошибка

δ_Ω - скоростная ошибка

δ_ε - ошибка по ускорению

итак δ_m = δ₁ + δ₂ => δ₂ = δ_m - δ₁

δ₁ =δ_н = √ (0,033)² + (0,033)² =0,047⁰

Электромеханическая постоянная времени:

Используя приведенные формулы определим δ₂:

δ₂=

Подставив известные численные значения получим

δ₂=

Как было отмечено ранее δ₂ = δ_m - δ₁

Следовательно δ₂=0.35-0.047=0.303⁰

Или δ₂=5.3*10^-3

С учетом этого

5.3*10^-3=

к=3321,8

Коэффициент усиления разомкнутой системы определяется по формуле

к=к_дк_ук_дв

к_д - коэффициент передачи датчика рассогласования

так как в качестве измерителя рассогласования применяются ВТ, технические характеристики которых были приведены ранее, то

к_д=1*0,56*50=28

к_дв - коэффициент передачи двигателя:

к_дв=

Определим коэффициент усиления по напряжению:

к_у=

Коэффициент усиления по напряжению зависит от коэффициента усиления УМ и предварительного усилителя, т.е.

к_у=к_пу к_ум =к_оу к_эму

Следовательно к_оу= к_у/ к_эму, где

к_эму - коэффициент усиления ЭМУ по напряжению (к_эму = 15,00)

к_оу=469,84/15=31,32

Принципиальная электрическая схема предварительного усилителя выполненного на операционного усилителе будет выглядеть следующим образом:

Так как в системе применяется инвертирующий усилитель (он обладает лучшей стабильностью и менее склонен к самовозбуждению), его коэффициент усиления определяется соотношением резисторов R₁ и R_2.

Входное сопротивление данного усилителя в основном определяется резистором R₁, поэтому с целью увеличения входного сопротивления усилителя значение сопротивления R₁нужно брать как можно больше, но с целью повышения стабильности каскада сопротивление резистора обратной связи R₂ следует выбирать как можно меньше, причем с уменьшением R₂ падает коэффициент усиления. Для обеспечения требуемого коэффициента усиления, сохранения высокого входного сопротивления и получения достаточной стабильности усилителя возьмем R₁=45 кОм и R₂=1 МОм

при этом обеспечится коэффициент усиления,который можно повысить до требуемого значения переменным резистором R₁.

Для того, чтобы операционный усилитель не перегружался в случае полного выведения R₁, в качестве R₁применим последовательное соединение двух резисторов.

Для обеспечения регулировки коэффициента усиления в требуемых пределах сопротивление резистора возьмем равным 20 кОм, а = 25 кОм.

Литература.

1. Выгода Ю.А., Малев Б.А., Марченко В.В., Балабаев М.С.

«Основы расчета систем автоматического управления»

ПВАИУ, 1970г. Пенза.

1. Выгода Ю.А., Марченко В.В.

«Элементы автоматических систем»

ППИ, каф. АиТ, 1970г. Пенза.

1. Васильев Д.В.

«Системы автоматического управления»

«Высшая школа», Москва 1967г.

Описание принципиальной электрической схемы.

При наличии угла рассогласования между ротором ВТ-датчика и ротором ВТ-приемника, в обмотке ВТ-приемника появится напряжение рассогласования так как ВТ используются в трансформаторном режиме. Это напряжение поступает на усилитель напряжения, выполненный на операционном усилителе 140 УД 7 который обладает высоким входным сопротивлением и сравнительно мощным выходным каскадом, нужный для нормальной работы трансформатора Тр 2, сопротивление первичной обмотки которого должно быть достаточно велико чтобы не перегружать ОУ. Напряжение, снимаемое со вторичной обмотки этого трансформатора, поступает на фазочувствительный выпрямитель ФЧУВ. Нагрузкой ФЧУВ служат две дифференциально включенные высокоомные обмотки управления ЭМУ, который служит для усиления сигнала по мощности. Если напряжение на входе ФЧУВ равно 0, то в сбалансированной схеме выходное напряжение также будет равно нулю. При значениях 0 на выходе появится напряжение величина и полярность которого зависят от амплитуды и фазы входного сигнала. С целью сглаживания пульсации коллекторного тока сопротивления нагрузки шунтируются конденсаторами.

Усиленный по мощности сигнал с ЭМУ поступает на якорную обмотку исполнительного двигателя, ротор которого через понижающий редуктор соединен с объектом управления.

Питание всей схемы осуществляется от сети трехфазного тока 380 В 50 Гц . Непосредственно связан с сетью только приводной двигатель ЭМУ, остальная часть схемы питается через преобразователь частоты 50 Гц/ 400 Гц и трансформатор Тр 1. При этом значительно снижаются габариты трансформатора так как он работает на повышенной частоте.

Для питания ОУ используются интегральные стабилизаторы КР 142 ЕН8 которые питаются от вторичных обмоток Тр 1 через выпрямители выполненные на диодной сборке КЦ 407 А и сглаживающие фильтры С1- С4.

С целью уменьшения вторичных обмоток Тр 1 ФЧУВ питается от одной из обмоток стабилизатора напряжения для питания ОУ.

Обмотка возбуждения двигателя постоянного тока питается через выпрямитель, выполненный на диодах Д 226 Б и сглаживающий пульсации выпрямленного напряжения -фильтр, выполненный на дросселе и конденсаторе С5.

Характеристики

Список файлов реферата