146128 (729238), страница 2
Текст из файла (страница 2)
IГ=I0Г+(-1)I0B.
Полученные результаты сведем в таблицу 2-4.
Таблица 2-4 Энтальпия продуктов сгорания в газоходах
| J, 0С | Iг0, кДж/кг | Iв0,кДж/кг | Участки газового тракта | |||||||||||
| Топка a=1.15 | Перегреватель a=1.2 | Конвект. Пучок a=1.25 | Воздухоподогреватель a=1.31 | Экономайзер a=1.41 | ||||||||||
| I | DI | I | DI | I | DI | I | DI | I | DI | |||||
| 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1400 1600 1800 2000 2200 | 2681,34 6016,9 9132,12 12317,058 15575,416 18911,956 22328,084 25825,602 29356,062 32961,26 36615,89 40275,69 47785,166 55377,962 63037,248 70839,876 78689,82 | 1399,2 2819,6 4271,8 5745,2 7250,4 8798 10377,4 11978 13578,6 15221,6 16907 18592,4 22005,6 25471,8 28927,4 32478,4 36029,4 | 26112,74 29683,85 33332,5 37029,9 40734.5 48335,3 59198.7 67376.3 75711.6 84094.2 | 3571,1 3648,6 3697,4 3912.6 8021.3 8112.7 8177.6 8335.3 8382.6 | 22660,964 26212,2 29797,4 36005.58 39997.29 43994.17 | 3817.6 3850.4 3933.9 3991.7 3996.8 | 15864,5 19264,09 22746,4 28820,1 | 3723,4 3810,9 3897,6 | 9342,13 12601 15935,5 21639,3 | 3641,6 3725 3816,3 | 3072,25 6199,8 9411,1 | 3917,9 3710,65 | ||
2.4 Тепловой баланс парогенератора и расход топлива.
Тепловой баланс составляем в расчете на 1 кг располагаемой теплоты топлива Qpp. Считая, что предварительный подогрев воздуха за счет внешнего источника теплоты отсутствует имеем: Qв.вн=0. Расчеты выполняем в соответствии с таблицей 2-5.
Таблица 2-5 Расчет теплового баланса парогенератора и расход топлива
| Наименование | Расчетная формула или способ определения | Расчет |
| Располагаемая теплота топлива, Qpp, кДж/кг | Qhp+QВ.ВН+iтл | 40310+244.8=40554.8 |
| Потеря теплоты от химического недожога, q3,% | По табл. 4-5 | 0.5 |
| Потеря теплоты от механического недожога, q4, % | То же | 0 |
| Температура уходящих газов, | По заданию | 140 |
| Энтальпия уходящих газов ,Iух, кДж/кг | По | 4323,17 |
| Температура воздуха в котельной ,tх.в, 0С | По выбору | 25 |
| Энтальпия воздуха в котельной, Iх.в0,кДж/кг | По | 238,5 |
| Потеря теплоты с уходящими газами ,q2, % |
|
|
| Потери теплоты от наружного охлаждения ,q5, % | По рис. 3-1 | 1.2 |
| Сумма тепловых потерь, q,% | q2+q3+q4+q5 | 9,8+0.5+1.2=11,5 |
| К.п.д. парогенератора, пг, % | 100-q | 100-11,5=88,5 |
| Коэффициент сохранения теплоты, | 1- | 1- |
| Паропроизводительность агрегата, D, кг/с | По заданию | 6.94 |
| Давление пара в барабане, рб, МПа | То же | 2.64 |
| Температура перегретого пара, tп.п,0С | » » | 380 |
| Температура питательной воды, tп.в, 0С | » » | 100 |
| Удельная энтальпия перегретого пара, iп.п, кДж/кг | По табл. VI-8 | 3192,6 |
| Удельная энтальпия питательной воды, iп.в, кДж/кг | По табл. VI-6 | 420.38 |
| Значение продувки, р, % | По выбору | 3 |
| Полезно используемая теплота в агрегате, Qпг, кВт | D(iп.п-iп.в)+D | 6,9(3192,6-420,38)+0,208(975,5-420,38)=19354.8 |
| Полный расход топлива, В,кг/с |
|
|
| Расчетный расход топлива, Вр, кг/с |
| 0,54 |
=9,8
=0.986
=0.54
-
Основные конструктивные характеристики топки
Парогенераторы типа Е-25-24-380ГМ имеют камерную топку для сжигания мазута. Определяем активный объем и тепловое напряжение топки. Расчетное тепловое напряжение не должно превышать допустимого, указанного в табл. 4-3. С учетом рекомендаций приложения III выбираем количество и тип газомазутных горелок, установленных на боковых стенках. Расчеты приведены в таблице 2-6.
Таблица 2-6 Расчет конструктивных характеристик топки
| Наименование | Расчетная формула или способ определения | Расчет |
| Активный объём топки, Vт,м3 | По конструктивным размерам | 89.4 |
| Тепловое напряжение объема топки: расчетное, qV, кВт/м3 допустимое, qV,кВт/м3 | ВQнр/Vт по табл. 4-5 | 0,54*40310/89,4=243,48 249 |
| Количество горелок, n, шт. | По табл. III-10 | 2 |
| Теплопроизводительность горелки, Qг, МВт |
| 1,25 |
| Тип горелки | По табл. III-6 | ГМП-16 |
-
Расчет теплообмена в топке
Топка парогенератора Е-25-24-380ГМ полностью экранирована трубами диаметром 60 мм и толщиной стенки 3 мм с шагом 90 мм. По конструктивным размерам топки рассчитываем полную площадь её стен и площадь лучевоспринимающей поверхности топки. Результаты расчета сводим в таблицу 2-7.
По конструктивным размерам и характеристикам топки выполняем поверочный расчет теплообмена в топке. Расчет проводим в соответствии с таблицей 2-8.
Полученная в результате расчета температура газов на выходе из топки отличается от предварительно принятой менее чем на 
0С; следовательно, пересчета теплообмена не требуется.
Таблица 2-7 Расчет полной площади поверхности стен топки Fст и площади лучевоспринимающей поверхности топки НЛ
| Наименование | Стены топки | |||||
| Фронтонная и свод | боковые | Задняя | Выходное окно топки | Суммарная площадь | ||
| Общая площадь стены и выходного окна, Fст , м2 | 45,7 | 42 | 52,5 | 8,7 | 149 | |
| Расстояние между осями крайних труб, b, м | 3,78 | 2,25 | 3,78 | 3,78 | - | |
| Освещенная длина труб, lосв, м | 9,6 | 7,8 | 7,6 | 2,25 | - | |
| Площадь, занятая луче воспринимающей поверхностью полная, F, м2 | 26,6 | 25,74 | 21,07 | 6,24 | 80 | |
| Наружный диаметр экранных труб , d, мм | 66 | 66 | 66 | 66 | - | |
| Шаг экранных труб, s, мм | 90 | 90 | 90 | 90 | ||
| Расстояние от оси экранных труб до кладки (стены), l, мм | 100 | 100 | 100 | - | - | |
| Отношение s/d | 1.36 | 1.36 | 1.36 | - | - | |
| Отношение l/d | 1.51 | 1.51 | 1.51 | - | - | |
| Угловой коэффициент экрана, х | 0,95 | 0,95 | 0,95 | 1,00 | - | |
| Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов, Нл, м2 | 127 | |||||
2Таблица 2-8 Поверочный расчет теплообмена в топке
| Величина | Расчетная формула или способ определения | Расчет |
| Суммарная площадь луче воспринимающей поверхности, Нл,м2 | По конструктивным размерам | 127 |
| Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов, Нл.откр, м2 | То же | 127 |
| Полная площадь стен топочной камеры, Fст, м2 | » » | 149 |
| Коэффициент тепловой эффективности лучевоспринимающей поверхности, ср |
|
|
Продолжение таблицы 2-8
| Эффективная толщина излучающего слоя пламени, s, м |
|
|
| Полная высота топки, Нт | По конструктивным размерам | 8.810 |
| Высота расположения горелок, hг, м | То же | 1.9 |
| Относительный уровень расположения горелок, хг | hг/Нт | 1,9/8,810=0,215 |
| Параметр, учитывающий распределение температуры в топке, М | 0,59-0,2хт | 0,59-0,2*0,215=0,547 |
| Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки, т | По табл. 4-5 | 1.15 |
| Присосы воздуха в топке, т | По табл. 2-1 | 0.05 |
| Температура горячего воздуха, tг.в,0С | По предварит. выбору | 350 |
| Энтальпия горячего воздуха, Iг.в0, кДж/кг | По I- таблице | 5008.2 |
| Энтальпия присосов воздуха, Iпрс0, кДж/кг | То же | 238,8 |
| Количество теплоты, вносимое в топку воздухом, QВ, кДж/кг | (Т-Т)Iг.в0+ТIпрс0 | (1.15-0.05) 5008.2 + 0.05 * 238.8 = 5520.97 |
| Полезное тепловыделение в топке, QТ, кДж/кг | Qpp | 40554,8*0,95+5520.97=44048 |
| Адиабатическая температура горения, а 0С | По I- таблице | 1287,2 |
| Температура газов на выходе из топки ,Т`` 0С | По предварительному выбору | 960 |
| Энтальпия газов на выходе из топки, IТ`` , кДж/кг | По I- таблице | 31873,04 |
| Средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгорания, Vср, кДж/(кг*К) |
|
|
| Объемная доля: водяных паров, rН2О трехатомных газов, rRO2 | По табл. 1-2 То же | 0,116 0.12 |
| Суммарная объемная доля трехотомных газов, rn | rН2О+ rRO2 | 0.116+0.12=0.236 |
| Произведение, prns | prns | 0.236*0.1*2,16=0,051 |
| Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, kг,1/(м*МПа) | По формуле 5-26 | 3.05 |
| Коэффициент ослабления лучей, несветящейся частью среды, kнс, 1/(м*МПа) | rnkг | 0,236*3.05=0.72 |
| Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, кСЖ, 1/(м*МПа) | По формуле 5-32 | 2,71 |
| Коэффициент ослабления лучей, светящейся частью среды, kСВ, 1/(м*МПа) | kСВ= kнс+ кСЖ | 2,71+0.72=3,44 |
| Степень черноты: светящейся части, аСВ несветящейся части, аГ | 1-е-КсвPS 1-e-KнсPS | 0,52 0.14 |
| Степень черноты факела, аФ | maСВ+(1-m)aг | 0,55*0,52+0,45*0,14= 0,349 |
| Степень черноты топки, аТ |
|
|
| Тепловая нагрузка стен топки, qF, кВт/м2 |
|
|
| Температура газов на выходе из топки, Т`` 0С | По рис. 5-8 | 911,7 |
| Энтальпия газов на выходе из топки, t`` , кДж/кг | По I- таблице | 30120,6 |
| Общее тепловосприятие топки, QТЛ, кДж/кг | (QТ-I``Т) | 0.986(44048-29987,3)= =13731,1 |
| Средняя удельная тепловая нагрузка лучевоспринимающих поверхностей топки, qЛср |
|
|
=2,16
+QВ
=37,2
=0,53
=161.4
=58,432.7 Расчет фестона
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
