diplom (716667), страница 7
Текст из файла (страница 7)
При расчете варианта "Отказ от проекта" в общем объеме топливопотребления района обслуживаемого ГРС р.п. Красные Баки на перспективу 175,5 тыс.тут виды расходуемого топлива составляют:
• уголь - 76,304 тыс.тонн или 70,2 тыс.тут.
• дрова - 92,368 тыс.тонн или 49,14 тыс.тут.
• мазут - 40,993 тыс.тонн или 56,16 тыс.тут.
2 вариант "Реализация проекта"
предусматривающий сооружение газопровода и ГРС.
При расчетах оценки воздействия на окружающую среду от использования природного газа принят объем газопотреблсния в районе ГРС в размере 175,5 тыс.тут/год, или 150 млн.м2/год.
Сравнение вариантов производится на эквивалентную величину прироста топлива. Прогноз прироста топлива базировался на материалах проработок по экономическому развитию.
В целях упрощения расчетов по определению валовых выбросов вредных веществ в качестве топливоиспользующих установок приняты котельные с котлами марки ДКВР.
Валовые выбросы рассчитаны с использованием следующих источников:
1. "Справочное пособие. Теплоэнергетика жилищно-коммуналыюго хозяйства", В.И.Панин, М., 1970г. (Л2).
2. "Руководство по нормированию выбросов в атмосферу газодобывающими предприятиями", Саратов, 1989г. (ЛЗ).
3. Справочник "Охрана атмосферного воздуха. Распределение вредных веществ". Тищснко Н.Ф., М., Химия, 1993 г. (Л4).
4. "Временная типовая методика определения экономической эффективности осуществления природоохранных мероприятий и оценки экономического ущерба, причиняемого народному хозяйству загрязнением окружающей среды", Москва, Экономика, 1986г. (Л5).
Методика расчета количества вредных веществ, выделяющихся при горении топлива различных видов (Л4)
1. Расчет выбросов твердых частиц
( 1 )
где В - расход натурального топлива, т/год;
ар - зольность топлива в рабочем состоянии %;
f - коэффициент, определяемый по табл. 1,24;
nз - доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях.
2. Расчет выбросов оксидов серы
( 2 )
где В - расход натурального топлива, т/год;
Sp - содержание серы в топливе на рабочую массу, %
Nso2 - доля оксидов серы, связываемых летучей золой топлива
Nso2 - доля оксидов серы, улавливаемых в золоуловителе.
Mso2= 1,88 – 10 – 2 * (H2S)*B, ( 3 )
где H2S - содержание сероводорода в топливе, %.
3. Расчет выбросов оксида углерода
( 4 )
где В - расход топлива, т/год, тыс.м3/год;
g.4 - потери теплоты, вызванные механической неполнотой сгорания топлива,%;
Cсо - выход оксида углерода при сжигании топлива, кг/т;
Ссо = g3 * R * Qph, ( 5 )
где
g3 - потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива,%
R - коэффициент, принимаемый для твердого топлива 1,0; для газа 0,5; для
мазута 0,65;
Qph - низшая теплота сгорания топлива, МДж/кг.
4. Расчет выбросов диоксида азота (стр.56).
( 6 )
где
В - расход топлива, т/год;
Qph - низшая теплота сгорания топлива,
G4 - потери тепла;
B1 - коэффициент, учитывающий влияние качества сжигаемого топлива на
выход оксидов азота; для твердого топлива - значение в табл. 1,27; для газа -
0,85; для мазута-0,7-0,8;
B2 - коэффициент, характеризующий эффективность воздействия
рециркулирующих газов на выход оксидов азота;
r - степень рециркуляции дымовых газов, %
B3 - коэффициент, учитывающий конструкцию горелок;
К - коэффициент, характеризующий выход диоксида азота, кг на 1 тут.
К = 250Qф / (20 + Qh ) ( 7 )
где
Qф - фактическая и номинальная тепловая производительность котла, Гкал.
5. Расчет выбросов оксидов ванадия
( 8 )
где
gv2o2 - содержание оксидов ванадия в жидком топливе;
gv2o2 = 95,4 * Sp – 31,6 ( 9 )
oc - коэффициент оседания оксидов ванадия на поверхностях нагрева котла, для котлов с промежуточными пароперегревателями - 0,07; для котлов без промежуточных пароперегревателей 0,05; для остальных случаев 0;
y - доля твердых частиц продуктов сгорания жидкого топлива, улавливаемого устройствами для очистки дымовых газов мазут
Исходные данные для расчета
Табл. 3
| Обозначение | Название | Единицы измерения | Вид топлива | Примечание | |||
| мазут | уголь | дрова | газ | ||||
В | Расход натурального топлива | Тыс.т/гТыс.м3/год | 40,993 | 76,304 | 92,368 | 150000 | |
| Ар | Зольность топлива в рабочем состоянии | 0,1 | 23,8 | 0,6 | - | табл. 1.23 (Л3) | |
| 3 | Доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителях | - | 0,7 | 0,7 | 0,7 | - | |
| f | Коэффициент | - | 0,02 | 0,004 | 0,005 | - | табл. 1.24 (Л3) |
| Sp | Содержание серы в топливе на рабочую массу | % | 1,9 | 0,5 | - | - | табл. 1.23 (Л3) |
| ’so2 | Доля оксидов серы, связываемых летучей золой топлива | - | 0,02 | 0,1 | - | - | |
| ’’so2 | Доля оксидов серы, улавливаемых в золоуловителе | - | 0 | 0 | - | - | |
H2S | Содержание сероводорода в топливе | % | - | - | - | 7.64Е-06 | |
| q4 | Потери теплоты, вызванные механической неполнотой сгорания топлива | % | 0 | 5,5 | 2 | 0 | та б л. 1.2 5 (Л3) |
q3 | Потери теплоты, вызванные химической неполнотой сгорания топлива | % | 0,5 | 0,5 | 1 | 0,5 | та б л. 1.2 5 (Л3) |
R | Коэффициент, учитывающий потери теплоты, обусловленные присутствием СО в продуктах неполного сгорания | - | 0,65 | 1 | 1 | 0,5 | |
| Qph | Низшая теплота сгорания топлива | МДж/кг | 39,85 | 20,07 | 10,24 | 35 | табл. 1.23 (Л3) |
Ссо | Выход оксида углерода при сжигании топлива | кг/т | 12,951 | 10,035 | 10,240 | 8,750 | |
| β1 | Поправочный коэффициент, учитывающий влияние качества сжигаемого топлива на выход оксидов азота | - | 0,8 | 1,4 | - | 0,85 | табл. 1.27 (Л3) |
| ß2 | Коэффициент, характеризующий эффективность воздействия рециркулирующих газов на выход NOx в зависимости от условии подачи их в топку | - | 0,002 | 0,01 | - | 0,025 | стр.60 |
| r | Степень рециркуляции дымовых газов | % | 30 | 30 | - | 30 | |
| ß3 | Коэффициент, учитывающий конструкцию горелок | - | 1 | 1 | - | 1 | стр.61 |
К | Коэффициент, характеризующий выход диоксида азота кг/ 1 тут | - | 6,13 | 6,13 | - | 6,13 | |
| Qф ,Qh | Фактическая и номинальная тепловая производительность котла | Гкал | 6,5 | 6,5 | - | 6,5 | |
| qv2o2 | Содержание оксидов ванадия в жидком топливе | г/т | 149,7 | - | - | - | |
| ηoc | Коэффициент оседания оксидов ванадия на поверхностях нагрева котла | - | 0,05 | - | - | - | |
| ηy | Доля твердых частиц продуктов сгорания жидкого топлива, улавливаемых устройствами для очистки газов мазутных котлов | - | 0 | - | - | - | |
Результаты расчета и сопоставление объемов валовых выбросов вредных веществ в атмосферу по рассматриваемым вариантам
Табл. 3.1
| Наименование видов топлива | I Вариант "Отказ от проекта" | II Вариант "Реализация проекта" | Величина изменения выбросов при реализации проекта, т/год (-уменьшение, +увеличение) | ||
| Наименование выброса | Количест-во, т/год | Наименование выброса | Количество, т/год | ||
| Уголь | СО | 723,60 | - | - | |
| SO2 | 686,74 | - | - | ||
| NO2 | 295,59 | - | - | ||
| тв. частицы | 1906,84 | - | - | ||
| Мазут | СО | 530,91 | - | - | |
| SO2 | 1526,58 | - | - | ||
| NO2 | 256,03 | - | - | ||
| V2O5 | 5,83 | - | - | ||
| тв. частицы | 24,60 | - | - | ||
| Дрова | СО | 926,93 | - | - | |
| тв. частицы | 83,13 | - | - | ||
| Газ | - | - | СО | 1312,50 | |
| - | - | SO2 | 0,022 | ||
| - | - | NO2 | 232,52 | ||
| Итого | СО | 2181,44 | СО | 1312,50 | -868,94 |
| S02 | 2213,32 | SO2 | 0,022 | -2213,29 | |
| NO2 | 551,62 | NO2 | 232,52 | -319,11 | |
| V2O5 | 5,83 | V2O5 | 0,00 | -5,83 | |
| тв. частицы | 2014,56 | тв. частицы | 0,00 | -2014,56 | |
На основании данных, полученных расчетным путем, можно сделать вывод, что величина валовых вредных выбросов, полученных в результате сжигания природного газа значительно меньше, чем при сжигании других видов топлива эквивалентного количества, а следовательно, реализация проекта внесет значительное улучшение в состояние воздушной среды.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
