Power_Secqense (709245), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Sp=K (Ppi) ²+( Qpi) ² + Sтсн =0.8 2731²+(-1396) ²+ 700=

=0.8  (3067+700)=3014 кВА.

Определение расчетных токовых нагрузок на каждом участке воздушных и кабельных ЛЭП распределительной сети

По l1 и l7 протекает ток нагрузки экскаватора ЭШ-10/70

Iф3 = Ip2

П

о l5 протекает ток нагрузки экскаватора ЭКГ-5А

По l6 протекает ток нагрузки экскаватора ЭКГ-8И

По l2 протекает ток нагрузки экскаватора ЭКГ-5А и ЭКГ-8И

Iф2= Ip=60.2А

По l9 и l8 протекает ток нагрузки экскаватора ЭШ-15/90

По l11 и l12 протекает ток нагрузки экскаватора 2СБШ-200

По бортовой магистрали ВЛ-6 кВ фидера №1 протекает расчетный ток нагрузки Iрф1= Ip1+ Ip5=174.6+27=201А

По бортовой магистрали ВЛ-6 кВ фидера №2 протекает расчетный ток нагрузки Iрф2= Ip4+ Ip3=60.2А

По бортовой магистрали ВЛ-6 кВ фидера №3 протекает расчетный ток нагрузки Iрф3= Ip2=122.56А

Расчетный ток нагрузки вводной ячейки распределительного устройства ГСП участка разреза

Iрв= Iрф1+ Iрф2+ Iрф3=201+60+122=383А

Расчетный ток нагрузки воздушной линии 35 кВ, питающей ГСП участка разреза

На полной расчетной назрузке участка разреза Sp =3767кВ предварительно выбираем трансформатор для ГСП марки ТМ-4000/35, мощностью Sнт =4000кВ, Vн1 =35кВ, Vн2 =6.3кВ, Vк% =7.5%

Коэффициент загрузки трансформатора

7. ВЫБОР СЕЧЕНИЙ ПРОВОДОВ И ЖИЛ КАБЕЛЕЙ

Выбор проводов ВЛ-35кВ

Предварительно по нагреву выбираем сечение воздушной ЛЭП-35кВ, питающей ГСП

Iр  Iдоп

Выбираем АС-16 с Iдоп =105А  Iр =62А

Из условия механической прочности выбираем АС-35 с Iдоп=130А

Проверяем выбранное сечение провода по экономической плотности тока

Таким образом, выбранное сечение проводов не удовлетворяет требованиям ПУЗ. Окончательно выбираем АС-70 с Iдоп =265А

Выбор проводов воздушных линий 6 кВ

Выбираем провода для магистральной ЛЭП-6кВ фидера №1.

По нагреву выбираем А-50 с Iдоп =215АIрф1=201А.

Из условия механической прочности выбираем провод А-50 с Iдоп =215А.

Выбираем провода для магистральной ЛЭП-6кВ фидера №2.

По нагреву выбираем А-16 с Iдоп =105АIрф1=60.2А.

По условию механической прочности провод А-16 не удовлетворяет требованиям ПУЗ, поэтому выбираем А-35 с Iдоп =170А.

Выбираем провода для магистральной ЛЭП-6кВ фидера №3.

По нагреву выбираем А-25 с Iдоп =135АIрф1=122А.

Из условия механической прочности выбираем провод А-35 с Iдоп =170А.

Провод А-35 удовлетворяет требованиям ПУЗ.

Выбор проводников кабельных линий

По нагреву выбираем сечения гибких кабелей:

для ЭШ-15/90 –КГЭ-6-350+116+110 с Iдоп =213А  Iр1 =174А.

для ЭШ-10/70 – КГЭ-6-325+110+16 с Iдоп =141А  Iр2 =122А.

для ЭКГ-8А – КГЭ-6-310+16+16 с Iдоп =82А  Iр3 =37А.

для ЭКГ-5А – КГЭ-6-310+16+16 с Iдоп =82А  Iр4 =22А.

для 2СБШ-200 – КГ-0.66-2(350+116+110) с Iдоп =444А Iр5=406А.

Произведем проверку выбранных сечений гибких кабелей на термическую устойчивость от воздействия токов к.з., определенных в начале кабеля

(у приключательных пунктов).

S

min=  Iк  ; мм²

где  - термический коэффициент;

Iк- установившийся ток к.з. ,кА;

tп-приведенное время действия тока к.з.,с.

К

абель для питания ЭШ-15/90

Smin= 6  2.91 =11.04 мм²  50 ммІ и окончательно выбираем КГЭ-6-350+116+110 с Iдоп =213А.

Кабель для ЭШ-10/70

S

min= 6  3.3 =12.52 мм²  25 мм² , выбрали правильно.

Кабель для ЭКГ-8А

S

min= 6  5.75 =21.8 мм²

Окончательно примем КГЭ-6-325+110+16

Проверка сети по потерям напряжения

В длительном режиме электроприёмников потери напряжения не должны превышать 5% от номинального.

Определим потери напряжения для фидера №1.

U %n=(0.1Uн²)Рр1(I8+I9)(Rовп+Xовпtgр1)+Рр5(I11+I12)(Rовп+Xовп

Tgр5)=(0.16²)1330(0.115+0.277)(0.64+0.38(-0.62))+ +197.4(0.515+0.1)(0.64+0.38 1.02) =1.5%

Определим потери напряжения для фидера №2.

U %n=(0.1Uн²)Рр3I2(Rовп+Xовпtgр3)+Рр4I2(Rовп+Xовпtgр4)= =(0.16²)2600.553(0.92+0.391(0.48))+1250.553(0.92+0.3910.45)==0.5%

Определим потери напряжения для фидера №3.

U %n = (0.1Uн²)Рр2(I7+I1)(Rовп+Xовпtgр2)=

=(0.16²)819(0.2+0.707)(0.92+0.391(-0.75) =1.2%

Получаем, что проводники ВЛ и КЛ для фидеров №1,2,3 проходят по потере напряжения в длительном режиме работы электроприёмников.

В пиковом режиме работы электроприёмников потери напряжения не должны превышать 10% от номинального.

Для электроприёмников с асинхронным приводом

U %=(0.1Uн²)Рр4I2(Rо+Xоtgр4)=(0.16²)1250.153

 (0.92+0.3910.45) =0.2%

U %=(0.1Uн²)Рр5(I11+I12+I8)(Rо+Xоtgр5)=(0.16²)197(0.515+

+0.1+0.115)  (0.64+0.381.02) =0.4%

Для электроприёмников с синхронным приводом

U %=(0.1Uн²)Рн(I8+I9)RоКпик)=(0.16²)1900(0.115+ +0.277)0.641.8) =2.3%

U %=(0.1Uн²)Рн(I1+I7)RоКпик)=(0.16²)1170(0.707+0.2) 0.921.8) =4.8%

U %=(0.1Uн²)(РнI2RоКпик)=(0.16²)(5200.5530.921.8) =1.3%

Для фидера №1

U %1=(0.1Uн²)Рр5(I11+I8)(Rо+Xоtgр5)+Рн1(I9+I8)RоКпик=

(0.16²)197.4(0.515+0.115)(0.64+0.381.02)+1900(0.277+0.155) 0.641.8 =2.7%

Для фидера №2

U %2=(0.1Uн²)(I2Рн4RоКпик+I2Рн3RоКпик)=(0.16²)(0.553250

0.921.8+5200.5530.921.8) =1.9%

Для фидера №3

U %3=(0.1Uн²)(I1Рн2RоКпик)=(0.16²)(0.70711700.92 1.8) =3.8%

Таким образом проводники ВЛ и КЛ для фидеров №1,2,3 проходят по потерям напряжения в пиковом режиме работы.

8. ПРОВЕРКА СЕТИ ПО ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЯ В ПУСКОВОМ РЕЖИМЕ

Проверка сети сводится к определению фактического напряжения на зажимах сетевого двигателя мощного экскаватора в момент его пуска и сравнению этого напряжения с допустимым значением.

Напряжение на зажимах сетевого двигателя экскаватора в момент его пуска определяется следующим выражением:

где Uo – напряжение х.х. трансформатора участковой подстанции, В;

Uпр-потеря напряжения от прочей нагрузки в общих с пусковым двигателем элементах сети, В;

Xвн-внешнее индуктивное сопротивление участка сети от трансформатора участковой подстанции до пускаемого двигателя, Ом;

Кi -кратность пускового тока пускаемого сетевого двигателя;

Sн-номинальная мощность пускаемого двигателя, кВА;

Uн-номинальное напряжение пускаемого двигателя, кВ.

Уровень напряжения на зажимоах сетевого двигателя в момент его пуска должен удовлетворять условию:

Определение напряжения на зажимах двигателя экскаватора ЭШ-15/90

Определим внешнее индуктивное сопротивление сети

Xвн =Xтр+Xвл+Xкл; Ом

Где Xтр-индуктивное сопротивление трансформатора участковой подстанции, Ом;

Xвл и Xкл – индуктивное сопротивление воздушной и кабельной ЛЭП-6кВ, Ом;

XВЛ =0.380.115=0.04 Ом

XКЛ =0.080.2=0.016 Ом

XВН =0.75+0.04+0.016=0.8 Ом

Определим потери напряжения в общих с пусковым двигателям элементах сети от бурового станка 2СБШ-200Н является участок воздушной линии l8

U %пр =(Rобщ+Xобщ)  Рр5/Uн; В

где Rобщ и Xобщ - соответственно активное и индуктивное сопротивление участка воздушной линии l8 и трансформатора ГСП, Ом

Рр5-нагрузка бурового станка, передаваемая по участку ВЛ-6кВ l5, кВт

Uн - номинальное напряжение воздушной линии, кВ

Rобщ =R0 l8 =0,640.115=0.07Ом

где R0 =0.64 Ом/км

Xобщ= X0 l8=0.380.115=0.04 Ом

где X0 =0.38 Ом/км

U %пр =(0.07+0.04)  197/6 =3.6В

Определим фактическое напряжение на зажимах сетевого двигателя экскаватора ЭШ-15/90 в момент его пуска

где K1=5,3 kBА

С

равним фактическое напряжение на зажимах сетевого двигателя ЭШ-15/90 с допустимым значением.

Таким образом, нормальный запуск сетевого двигателя ЭШ-15/90 обеспечивается при мощности трансформатора на участковой подстанции равной

4000 кВА.

Технические данные трансформатора занесем в таблицу.

9. Расчет токов к.з в сети высокого

напряжения.

Расчет токов к.з будем вести упрощенным методом в относительных единицах.

Характеристики

Список файлов реферата