194553 (690448), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Даний пристрій розроблений для свердлувальної операції 020.

Зміст операції:

1. Центрувати 3 отв. Ø10 мм, витримуючи розміри 5 мм, Ø99 мм, .

2. Свердлувати 3 отв. Ø8,7 мм, витримуючи розмір 13 мм.

3. Нарізати різь М10–7Н в 3 – х отворах на прохід.

Обладнання: вертикально – свердлувальний верстат моделі 2Р118Ф2 – 1.

Характеристика вертикально – свердлувального верстату моделі 2Р118Ф2 – 1 (розміри в мм)

1. Найбільший умовний діаметр свердлування в сталі18

2. Робоча поверхня столу400×710

3. Найбільша відстань від торця шпинделя до робочої поверхні столу600

4. Виліт шпинделя450

5. Найбільше вертикальне переміщення свердлувальної (револьверної)головки560

6. Конус Морзе отвору шпинделя4

7. Число швидкостей шпинделя12

8. Частота обертання шпинделя, об/хв.454 – 2000

Крутний момент при свердлуванні визначаємо за формулою :

,

де – коефіцієнт і показники степеню ;

– коефіцієнт, що враховує фактичні умови обробки .

Отже,

,

.

Для на різання різі визначаємо за : .

Режими різання на операцію 020 заносимо до табл. 4:

Таблиця 4

Зміст переходу	Ріжучий інструмент	Глибина різання, t, мм	Кількість проходів, і	Довжина робочого ходу інструмента L, мм	Стійкість інструменту Т, хв.	Подача S , мм/об з	Швидкість різання V, м/хв.	Осьова сила різання Р, Н	Потужність N, кВт	Перевірка достатності потужності N Nверст., кВт
Центрувати 3 отв. ø 10 мм, витримуючи розміри 5 мм, ø 99 мм,	Свердло свердлувальне ø16, 2φ=90°,Р6М5 035-2317-0103 ОСТ 2И20-5-80	5	3	12	60	0,18	36,65	5567	1,2	1,2<3,6
Свердлувати 3 отв. ø 8,7 мм, витримуючи розмір 13 мм	Свердло ø8,7, 2φ=90°,Р6М5 035-2700-1260 ОСТ 2И20-1-80	4,35	3	21	60	0,14	35,65	2504	0,8	0,8<3,6
Нарізати різьбу М10 – 7Н в 3 – х отворах на прохід	Мітчик М10-7Н, Р6М5 035-2620-0522 ОСТ 2И52-1-74	–	3	33	60	–	8,2	23	0,35	0,35<3,6

Примітка: режими різання, що представлені в таблиці з урахуванням поправочних коефіцієнтів розраховані за допомогою:

.

Інструмент та його основна характеристика (розміри в мм):

Свердло спіральне з циліндричним хвостовиком Р6М5, 035-2317-0103 ОСТ 2И20-5-80:

.

Свердло спіральне з конічним хвостовиком, Р6М5, 035-2700-1260 ОСТ 2И20-1-80:

.

Короткий мітчик з прохідним хвостовиком для метричної різі М10 – 7Н, Р6М5, 035-2620-0522 ОСТ 2И52-1-74:

.

Контроль здійснюємо за допомогою калібр – пробки гладкої двосторонньої і калібр – пробки різьбової двосторонньої.

У пристосування, що проектується, має пневматичний привід і на ньому одночасно може встановлюватись тільки одна деталь.

Норми часу на операцію 020 заносимо у табл. 5.

Таблиця 5

Найменування операції	Основний технологічний час То, хв.	Складові допоміжного часу, мм					Допоміжний час ∑То, хв.		Час обробки в автоматичному режимі, Та, хв.		Час на обслуговування робочого місця, % Топ		Час перерв на відпочинок, % Топ		Коефіцієнт на допоміжний час, Кт.з.		Норма штучного часу Тшт, хв.		Підготовчо-заключний час Тп.з., хв.		Норма штучно-калькуляційного часу Тшт.к., хв
		Час на установку і зняття	Час пов'язаний з обробкою, що не ввійшов до програми	Час на контрольні вимірювання	Час автоматичний
Свердлувальна програма 020	1,2	0,16	0,59	0,2	0,7	0,95		19		9					0,75		2,85		31		3,16

Примітка: норми часу, що представлені в таблиці з урахуванням поправочних коефіцієнтів розраховані за допомогою:

.

2. Проектування конструкції пристрою

3.1.Опис пристосування та принцип його дії

Дане пристосування використовується в машинобудуванні в серійному виробництві при обробці деталей "Фланець". Дане пристосування є одномісним механізованим, збільшує силу затиску деталі та забезпечує її надійність. Пристосування підвищує продуктивність праці, так як зменшується норма часу на операцію у вигляді допоміжного часу на встановлення деталі, підвищує безпеку свердлувальника на робочому місці та, найголовніше, підвищує точність механічної обробки.

Верстатне пристосування для свердління отворів працює наступним чином:

Деталь базується на установочний фланець 4 діаметром Ø61f7 з отвором Ø36, який закріплений до корпусу пристосування гвинтами М12, а також лискою на циліндричний палець Ø16. Після цього на торець деталі встановлюємо спеціальну швидкозмінну шайбу 7 , під головку гвинта 1, подаємо повітря в штокову порожнину пневмоциліндра. Шток буде втягувати вгвинчений у нього гвинт, який в свою чергу буде притискати, своєю головкою, деталь через швидкозмінну шайбу, таким чином буле здійснюватись затиск заготовки. Після закінчення обробки подаємо повітря в без штокову порожнину за допомогою чого здійснюється розтискання заготовки, знімаємо швидкозмінну шайбу і міняємо заготовку, після чого повторюємо з початку.

3.2 Розрахунок похибки базування

Деталь "Фланець" встановлена базовим отвором на установочний фланець пристосування. За такої схеми встановлення між отвором деталі і установочновочним фланецем утворюється зазор, внаслідок чого вимірювальна база може переміщуватись вверх і вниз на величину .

Отже, похибка базування :

,

де – допуск на діаметр отвору;

– допуск на діаметр оправки;

Рис.1. Схема базування деталі

– мінімальний гарантований діаметральний зазор посадки

Рис. 2.Схема полів допусків на розмір Ø .

Тоді

.

Знайдемо максимальний кут повороту деталі, враховуючи допуск на лиску і на палець Ø .

Рис. 3.

З рис. 3.:

.

Отже, можемо зробити висновок, що дані похибки не перевищують допустимі, а тому дана схема базування прийнятна.

3.3 Розрахунок необхідної сили затискання

Розрахунок проведемо за найбільшим крутним моментом.

Рис. 4. Схема дії сил

Значення коефіцієнта К_з слід вибирати диференційовано в залежності від конкретних умов виконання операції і способу закріплення деталі.

В усіх випадках:

.

Коефіцієнт К₀, що представляє собою гарантований коефіцієнт запасу закріплення, для всіх випадків слід брати рівним 1,5.

Коефіцієнт К₁ враховує збільшення сили різання через випадкові нерівності на заготовках (К₁ = 1).

Коефіцієнт К₂ враховує збільшення сил різання внаслідок затуплення інструмента (К₂ = 1,15).

Коефіцієнт К₃ враховує ударне навантаження на інструмент (К₃ = 1,2).

Коефіцієнт К₄ враховує стабільність силового приводу (К₄ = 1).

Коефіцієнт К₅ характеризує зручність роз положення рукояток (К₅ = 1).

Коефіцієнт К₆ враховує визначеність розміщення опорних точок при зміщенні заготовки моментом сил (К₆ = 1).

Отже,

.

Приймаємо К = 2,5.

,

де Q — необхідна сила затиску;

f₁, f₂ — коефіцієнт тертя між опорою і деталлю, між швидкозмінною шайбою і деталлю відповідно (f₁=f₂=0,16);

D₁, d₁ — діаметр отвору деталі і жорсткої оправки відповідно (D₁= 68,5мм, d₁= 61мм);

D₂, d₂ — діаметр швидкозмінної шайби і деталі відповідно (D₂= 90мм, d₂ = =78,5мм);

Р_о — осьова сила (Р_о=5567 Н).

;

.

Діаметр циліндра двосторонньої дії визначаємо за формулою:

,

Рис. 5. Схема пневмоциліндра

де – ККД циліндра;

р = 0,4 МПа – розрахунковий тиск повітря;

d_шт – діаметр штока.

Приймаємо попередньо , тоді маємо:

.

Приймаємо за ГОСТ 21821-76 , тоді .

Приймаємо довжину хода штоку l =10 мм.

Перераховуємо дійсну силу затиску:

.

3.4 Розрахунок на міцність різі

Основним видом руйнування кріпильних різей є зріз витків. У відповідності до цього основним критерієм працездатності і розрахунку є міцність, що пов’язана з напруженнями зрізу .

З умови міцності на розтяг при коефіцієнті міцності потрібний внутрішній діаметр різі визначаємо з виразу:

,

де – допустиме напруження розтягу ,для сталі 45 при коефіцієнті запасу міцності ( ):

.

Отже,

.

За ГОСТ 9150 – 59 приймаємо з крупним кроком .

Умова міцності різі за напруженнями зрізу (для гвинта) :

,

де Н — глибина загвинчування гвинта в деталь;

К — коефіцієнт повноти різі;

К_т — коефіцієнт нерівномірності навантаження на витки.

.

Отже, дана різь витримає напруження на зріз.

Література

1. Марочник сталей и сплавов. Справочник. Под ред. Сорокина В. Г., М.: Машиностроение, 1989.

2. Справочник технолога – машиностроителя. В 2 – х т.Т.1 / Под ред. А. Г. Косиловой и Р. К. Мещерякова. 4-е изд., перераб. и доп. — М.: Машиностроение, 1985.

3. Справочник технолога – машиностроителя. В 2 – х т.Т.2 / Под ред. А. Г. Косиловой и Р. К. Мещерякова. 4-е изд., перераб. и доп. — М.: Машиностроение, 1985.

4. Кирилович В. А., Мельничук П. П., Яновський В. А. Нормування часу та режимів різання для токарних верстатів з ЧПК: Навч. посібник / Під заг. ред. В. А. Кириловича. — Житомир: ЖІТІ, 2001.

5. Иванов М. Н. Детали машин. 3-е изд. М., Высшая школа, 1976.

6. Обработка металлов резанием: Справочник технолога / А. А. Панов, В. В. Аникин, Н. Г. Бойм И др.; Под общ. ред. А. А. Панова. — М.: Машиностроение,1988.

7. Горошкин А. К. Приспособление для металлорежущих станков: Справочник. — 7-е изд., перераб. и доп. — М.: Машиностроение, 1979.

8. Станочные приспособления: Справочник. В 2-х т. / Ред. Совет: Б. Н. Вардашкин и др. — М.: Машиностроение,1984.

9. Корсаков В. С. Основы конструирования приспособлений: Учебник для вузов. — 2-е изд., перераб. и доп. — М.: Машиностроение, 1983.

Характеристики

Список файлов курсовой работы