125298 (690444), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

z₁ = 144/4,18+1 = 28.

2.5.6 Число зубьев колеса равно:

z₂ = 144-28=116.

2.5.7 Фактическое значение передаточного числа вычисляем по формуле:

U_ф = 116/28=4,14.

2.5.8 Определяем действительный угол наклона зубьев в градусах и минутах:

β = arccos· (1161,5+281,5)/(2125)=30˚14’.

2.5.9 Находим начальные диаметры зубчатых колес:

d_w1 = (1,5*28) / 0,864 = 47 (мм).

d_w2 = (z₂m) / соs β;

d_w2 = (1,5116) / 0,864 = 201 (мм).

Проверка: a_w = (d_w1 + d_w2)/2 = 124 (мм). (2.15.)

У передачи без смещения начальные и делительные окружности совпадают, т.е. d_w1 = d₁ и d_w2 = d₂.

2.5.10 Определяем диаметры вершин зубьев для шестерни:

d_a1 = 47+2*1,5=54 (мм).

d_a2 = d₂ +2m;

d_a2 = 201+2*1,5=204 (мм).

2.5.11 Находим диаметры впадин зубьев:

d_f1 = 47 – 2,51,5 = 45 (мм).

d_f2 = (d₂-2,5m);

d_f2 = 116 - 2,51,5= 192 (мм).

2.5.12 Определяем рабочую ширину зубчатого венца:

Рабочая ширина зубчатого венца равна ширине венца колеса.

b_w2 = 1.247 = 58,33 60(мм).

Ширина венца шестерни принимаем на 2 ÷ 4 мм больше, чем венца колеса:

b_w2 = 60 + 3 = 63 (мм).

2.6 Определение окружной скорости зубчатых колес.

= (3,1447720)/60000 = 1,8 (м/с)

2.7 Выбор степени точности зубчатых колес

Степень точности выбирается в зависимости от окружной скорости. Следовательно, для наших данных выбираем степень точности не ниже 9 (передача общего машиностроения).(стр. 13 из [2])

2.8 Проверочные расчеты зубчатой передачи

2.8.1 Расчет на контактную выносливость

где _H - действительное контактное напряжение, МПа;

Z_H - коэффициент, учитывающий форму сопряженных зубьев;

Z_M - коэффициент, учитывающий механические свойства материалов сопряженных зубчатых колес;

Z - коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий;

ω_Ht - удельная расчетная окружная сила, Н/м;

Z_H = 1,77(0,864)^1/2 =1,64;

Z_M = ;(стр.14 из [2])

Где - коэффициент торцевого перекрытия;

= [1,88 - 3,2(1/28+1/116)]0,864 = 1,52;

Z =(1/1,52)^1/2 = 0,806;

где F_t - окружная сила, Н;

К_Hβ - коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца;

К_HV - коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении;

F_t = (200032,09)/47 = 1320,3 (Н).

Где ω_HV - удельная окружная динамическая сила, Н/мм;

ω_Htp - удельная расчетная окружная сила в зоне ее наибольшей концентрации, Н/мм;

где δ_Н - коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой передачи; g₀- коэффициент, учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса;

δ_Н = 0,002; g₀ = 73;(стр.15 из [2])

ω_НV= 0,002731,8(125/4,14)^1/2 = 2,39 (Н/мм);

ω_Htp = (1320,3/60)1,08 = 23,76 (Н/мм).

К_нV =1+ (2,39/23,76) = 1,1;

ω_Ht= (1320,3/60)1,081,1 = 26,14 (Н/м)

σ_H= 1,642750,806(26,14(4,14+1)/474,14)^1/2=302<425 (МПа).

2.8.2 Расчет на выносливость по напряжениям изгиба

Предварительно оцениваем относительную прочность зуба шестерни и зуба колеса, для чего определяем эквивалентные числа зубьев:

Z_V1=28/0,64=43;

Z_V2=116/0,64=181;

Далее по графику выбираем коэффициенты формы зуба шестерни Y_F1 и

Y_F2. Находим соотношения [σ_F1]/ Y_F1 И [σ_F2]/ Y_F2.

Меньшее из них будет свидетельствовать о меньшей прочности зуба по напряжениям изгиба (для этого зуба шестерни или колеса и ведут последующий проверочный расчет на выносливость по напряжениям изгиба). Y_F1=3,6; Y_F2=3,62;(стр. 17 из [2])

[σ_F1]/ Y_F1 = 257/3,6 = 71,38; [σ_F2]/ Y_F2 = 205/3,62=56,62; (2.31.)

Из соотношений видно, что слабым звеном является колесо.

Условие прочности зуба колеса по напряжениям изгиба определяем по

формуле:

где σ_F - действительное напряжение изгиба, МПа;

Y_F - коэффициент формы зуба слабого звена;

Y_β - коэффициент, учитывающий наклон зуба;

ω_Ft - удельная расчетная окружная сила, Н/мм;

Y_F ⁼ Y_F2

Y_β =1-30,23/140°=0,79;

где К_Hβ - коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца (определяется по графикам в зависимости от схемы передачи, _bd и твердости зубьев);

К_FV - коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении.

К_Hβ = 1,4;(стр. 18 из [2])

К_FV = 1+( ω_FV/ω_Ftp); (2.35.)

ω_FV - удельная окружная динамическая сила, Н/мм;

ω_Ftp - удельная расчетная окружная сила в зоне ее наибольшей концентрации,

Н/мм;

ω_FV = σ_Fg₀(a_w/u); (2.36.)

где σ_F - коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой передачи;(стр. 19 из [2])

ω_Ftp = (1320,3/60)1,1=24,20 (Н/мм);

ω_FV = 0,006731,8 (125/4,14)^1/2 =2,4 (Н/мм);

К_FV = 1+2,4/24,20=1,09;

ω_Ft = (1320,3/60)1,11,09=26,38 (Н/мм);

σ_F = 3,62*0,79*(26,38/1,5) = 50,3<205 (МПа);

Проверочные расчеты показали, что контактная и изгибная прочности соблюдаются.

2.9 Определение усилии зубчатого зацепления

Силы взаимодействия между зубьями необходимо знать для расчета валов. Эти силы удобно задавать в виде составляющих по осям координат. Система координат имеет начало в полюсе зацепления на середине ширины зубчатых венцов. Ее оси направлены вдоль окружной скорости, перпендикулярно оси зубчатого колеса и вдоль оси зубчатого колеса и вдоль оси зубчатого венца.

В зацеплении косозубых зубчатых колес действуют силы:

1.окружная Ft=1320,3 (Н),

2.радиапьная F_г= (F_ttg a_w)/ cos β (2.38.)

a_w - угол зацепления, равный для передач без смещения 20°(стр. 20 из [2]).

F_г =(1320,3tg 20°)/ cos 30,23°=554,7(Н);

3.Расчет валов

3.1 Ориентировочный расчет валов

Определяем диаметр выходного конца вала редуктора (величину, кратную 2) из расчета на прочность при кручении по заниженным допускаемым касательным напряжениям согласно ГОСТ 6636 - 69:

[τ_кр] = 20-40 МПа (стр. 7 из [3])

Выбираем значение 20 МПа и рассчитываем диаметр выходного конца быстроходного вала по формуле:

где [τ] _кр - пониженное значение допускаемого напряжения на кручение, МПа;

d₁ = 10[32,09/0,220]^1/3 = 20 (мм);

Вычисляем диаметр выходного конца тихоходного вала:

d₂≥10[Т₂/(0,2[τ] _кр)]^1/3

d₂ = 10[127,77/0,220]^1/3 = 31 (мм);

3.2 Расчет основных размеров корпуса редуктора

Определяем толщину стенки проектируемого редуктора по формуле:

δ= 2 [0,1127,77]^1/4 = 3,78 (мм);

Расстояние от торца подшипника качения до внутренней стенки корпуса редуктора - 3+7 мм (берем значение 7 мм).

Ширина подшипника качения рассчитывается как половина диаметра вала под подшипник.

Определяем расстояние от поверхности вершин зубьев зубчатого колеса до внутренней стенки корпуса:

Δ = 2δ; (3.3.)

Δ = 27=14 (мм)

Расстояние между подшипниками 1 определяется из эскизной компоновки.

3.3 Эскизная компоновка

Целью эскизной компоновки является определение мест расположения ступеней передач, расстояний между опорами валов, т.е. определение геометрических параметров, необходимых для последующего расчета вала на статическую прочность.

Компоновочный эскиз выполняется на базе значении: a_w, d₁, d ₂, d_а1, d_а2, d_f1, d_f2, b₁, b₂, а также диаметра вала под подшипник.

Вычерчивание производится упрощенно, без излишних конструктивных подробностей. Построение начинается с осевых линий валов, отстоящих на расстоянии a_w. Затем прочерчиваются контуры шестерни и колеса по известным диаметрам и ширине; прочерчиваются внутренний корпус редуктора и габаритные размеры подшипников.

Расстояние между торцами колес и внутренним контуром корпуса - это конструктивный размер. Берем значение 7 мм.

Подшипники располагаются на расстоянии 3÷5 мм от внутреннего контура корпуса редуктора (для установки регулировочных колес).

3.4 Уточненный расчет наиболее нагруженного вала по опасному сечению

3.4.1 Расчет вала на статическую прочность

Расчет производится на совместное действие изгиба и кручения в следующем порядке:

1.Составление расчетной схемы.

Валы рассматриваются как балки на шарнирных опорах, расположенных по оси симметрии подшипника.

При расчете валов очень важно правильно определить направления сил, действующих в зацеплении каждой пары зубчатых колес в отдельности. От этого зависят правильность определения величины и направления реакции опор и изменение изгибающих моментов по длине рассчитываемого вала.

Для определения направления окружного усилия F_t , действующего на зубья шестерни или колеса цилиндрической передачи, следует помнить, что на зубья ведущего зубчатого колеса усилия действуют против направления вращения, а на зубья ведомого колеса - по направлению вращения.

Радиальная сила F_г всегда направлена к оси зубчатого колеса.

Шестерня - правое направление зуба, Колесо - левое направление зуба.

2.Определение реакций в опорах и изгибающих моментов в координатных плоскостях и построение эпюр этих моментов.

Определение реакций в опорах и изгибающих моментов, построение эпюр этих моментов производится отдельно для вертикальной и горизонтальной плоскости.

3.Определение суммарных изгибающих моментов

Суммарные изгибающие моменты определяются в характерных сечениях вала по формуле:

M_иΣ = (М²_Г+М²_В)^1/2 (3.4.)

Где М_г и М_в - изгибающие моменты соответственно в горизонтальной и вертикальной плоскостях;

М_г=R_а^га (3.5.)

Где R_а^г - реакция опоры А в горизонтальной плоскости, Н;

а - расстояние от опоры А до центра колеса, мм;

М_в = R_а^вb;

Где R_а^в - реакция опоры А в вертикальной плоскости, Н;

b - расстояние от опоры В до центра колеса, мм;

а = b = 0,06235 (мм);

R_а^г = (F_tа)/2а; (3.6.)

R_а^г = 1320,3/2 = 660,15 (Н);

R_а^в = (F_га)/2 (3.7.)

R_а^в = 554,7/2 = 277,35 (Н);

М_г = 5050,06235 = 41,1 (Н·м);

М_в = 277,350,06235 = 17,3 (Н·м);

M_иΣ = (41,1²+17,3²)^1/2 = 44,59 (Н·м);

4.Определение приведенного момента в опасном сечении.

Приведенный момент вычисляется по формуле:

М_пр = (M_иΣ²+Т₂²)^1/2 (3.8.)

М_пр = (44,59² + 127,77²) ^1/2 = 135,32 (Н·м);

5.Выбор материала вала.

Для нашего вала редуктора общего машиностроения применяем сталь 45 улучшенную, отличающуюся хорошей обрабатываемостью, (стр. 18 из [3])

3.4 Определение диаметра вала в опасном сечении

Диаметр вала в опасном сечении определяется по формуле:

d_оп =10[(10М_пр)/[σ]и]^1/3 (3.11.)

где [σ]и- допускаемое напряжение на изгиб, МПа;

d_оп = 10[(10·135,32)/55]^1/3 = 29 (мм);

Т.к. в опасном сечении имеется шпоночный паз, то полученное значение диаметра увеличиваем на 5%. Окончательно получаем: d_оп = 30 (мм).

3.5 Расчет вала на выносливость

Расчет валов на выносливость выполняется как проверочный для определения расчетного коэффициента запаса прочности n в опасном сечении вала. Опасным является то сечение вала, для которого коэффициент запаса усталочной прочности имеет наименьшее значение.

Хотя для обеспечения прочности вала достаточно иметь n = 1,7, рекомендуется иметь n = 2,5÷3, т.к при таких значениях можно не проводить расчета вала на жесткость.

Коэффициент n определяют из формулы:

n =1/[(1/n_σ)²+(1/n_т)²]^1/2≥[n]; (3.18)

где n_σ - запас прочности по нормальным напряжениям от изгиба;

n_т- запас прочности по касательным напряжениям от кручения;

[n] - допускаемый коэффициент запаса усталочной прочности;

[n] = 1,5;(стр. 20 из [3])

n_σ =σ_-1/[(k_σ/ε_σ) σ_а + Ψ_σσ_m]; (3.19.)

где σ_-1 - предел выносливости материала вала при изгибе с симметричным циклом без концентрации напряжений, МПа;

k_σ - эффективный коэффициент концентрации напряжений при изгибе для рассматриваемого сечения;

ε_σ - масштабный фактор, учитывающий влияние абсолютных размеров вала на изменение пределов выносливости при изгибе;

σ_а - амплитуда колебаний цикла при изгибе, МПа;

Ψ_σ - коэффициент приведения несимметричного цикла к равно опасному симметричному;

σ_m - среднее напряжение цикла при изгибе, МПа;

σ_m =0;(стр. 21 из [3])

где σ_в- предел прочности материала вала, МПа;(стр. 19 из [3])

σ_в= 570 (МПа);

σ_-1 = 0,43570 = 245,1 (МПа);

k_σ =1,76;(стр.22из[3])

ε_σ = 0,85;(стр. 24 из [3])

Ψ_σ = 0; (стр. 24 из [3])

где М_u - изгибающий момент в рассматриваемом сечении, (Н·м);

W_u- момент сопротивления изгибу в этом сечении, мм³;

М_u = M_иΣ = 21 (Н·м);

W_u = (3,1430³)/32 - [105 (30 – 5)²]/(230) = 2128,54 (мм³);

σ_а= (44,59/2128,54) 1000 = 20,94 (МПа);

n_σ = 245,1/[(1,76/0,85) 20,94 + 0,050] = 5,65;

Запас прочности при действии одних напряжений кручения равен:

где τ_-1 - предел выносливости материала вала при кручении с симметричным циклом без концентрации напряжений;

τ_-1 = 0,58245,1=142,15;

k_τ - эффективный коэффициент концентрации напряжений при кручении;

ε_τ- масштабный фактор для напряжения кручения

τ_а- амплитуда цикла напряжения кручения, МПа;;

Ψ_τ - коэффициент приведения несимметричного цикла к равно опасному симметричному;

τ_m - среднее напряжение цикла напряжения кручения, МПа;

k_τ = 1,54; (стр. 22 из [3])

ε_τ =0,85; (стр. 24 из [3])

Ψ_τ = 0; (стр. 24 из [3])

где W_кр - момент сопротивления рассчитываемого сечения при кручении, мм³;

W_кр = (3,1430³)/16 - [105 (30-5)²]/(230) = 4777,92 (мм³);

τ_а = τ_m = (127,7/2*4777,92) 1000 = 13,36 (МПа);

n_τ= 142,15/[(1,54/0,85) 13,36 + 0] = 5,8;

n= 1/[(1/5,65)²+(1/5,8)²]^1/2= 4,1 > 1,5;

3.7 Проверочный расчет шпонки на прочность

Применяем призматическую шпонку

Где Т-передаваемый шпонкой крутящий момент;

d – диаметр вала (мм);

l_p – рабочая длина шпонки (мм);

[σ]_см=100…200 МПа.

4. Подбор подшипников

По ГОСТ 8326-75 выбираем роликовые радиальные.

4.1 Находим приведенную (эквивалентную) нагрузку по формуле:

Где X - коэффициент радиальной нагрузки;

V - коэффициент вращения;

К_σ- коэффициент безопасности для редукторов общего машиностроения;

К_т - температурный коэффициент для редукторов общего машиностроения;

X = 1; V = 1; К₀= 1; К_т = 1;(стр. 30 из [1])

F_г= (660,15²+ 277,35²)^1/2= 716 (Н);

Р= 1*1*554,7*1,3*1=721,11 (Н);

4.2 Предворительный выбор типоразмера (номера) подшипника качения:

Принимаем подшипник номер 2205; (стр. 117 из [7])

4.3 Определение требуемой долговечности подшипника по формуле:

L_тр=24К_сут365К_годТ (3.29.)

Где К_сут – Коэффициент загрузки привода;

Т – срок службы в годах;

К_год – коэффициент годичной загрузки;

Значения К_сут, К_год и Т приведены в задании на курсовой проект.

К_сут = 0,3;

К_год = 0,5;

Т = 10 (лет);

L_тр=240,33650,510 = 13140 (ч);

4.4 Определение расчетной долговечности выбранного подшипника по формуле:

L_h =(10⁶/60n)(C/P)^ρ (3.30.)

Где n – частота вращения кольца, об/мин;

С – табличное значение динамической грузоподъемности выбранного подшипника, Н;

P – Динамическая эквивалентная нагрузка, Н;

ρ – Степенной показатель;

С = 14000 (Н);(стр.22из[3])

ρ = 3; (стр. 29 из [1])

L_h =(10⁶/60171,9)(14000/721,11 )³= 709825 (ч);

Полученную величину расчетной долговечности L_h сравниваем с требуемой долговечностью L_тр. Должно быть выдержано условие L_h ≥L_тр. Т.к. условие выполняется, оставляем подшипник №2205 легкой серии. Поскольку для наиболее нагруженного вала выбирается подшипник легкой серий от и для второго вала выбираем подшипник этой же серий. Выбираем подшипник №2205.

5. Подбор муфт

Посредством муфт чаще всего осуществляют соединение вала двигателя с входным валом редуктора для передачи вращающего момента, а также для компенсации смещения осей соединяемых валов, амортизации возникающих при работе ударов и вибраций. Основные типы муфт стандартизированы.

Широкое распространение получили муфты упругие втулочно-пальцевые (МУВП) благодаря относительной простоте конструкции и удобству замены упругих элементов

Основные типы муфт стандартизированы. Выбор производят с учетом диаметра выходного конца ведущего или тихоходного валов, диаметра вала электродвигателя и соблюдения условий:

Тр =КрТ₁≤[Т] (3.31.)

Где Тр - расчетный крутящий момент;

Кр - расчетный коэффициент, учитывающий условия эксплуатации;

[Т] - допускаемый крутящий момент, на передачу которого рассчитана

муфта;

Кр = 1,5 (транспортеры и конвейеры ленточные); (стр. 457 из [5])

Т.к. диаметр выходного конца вала шестерни d₁ = 18 мм, то подходящий электродвигатель будет исполнения 4А90L6 по ГОСТ 19523-81 с диаметром вала d_э = 32 мм, [Т] = 250 (Н*м). (стр. 463 из [5])

Исходя из этих значений получаем:

Тр = 1,5*32,09 = 48,135 ≤ 250 (Н*м);

Следовательно, МУВП 250-32-I.1 ГОСТ 21424-75 является подходящим типом муфты.

6. Выбор смазочного материала для зубчатой передачи и подшипников

Для уменьшения потерь мощности на трение и снижения интенсивности изнашивания трущихся поверхностей, а также для предохранения их от заедания, задиров, коррозии и для лучшего отвода теплоты трущиеся поверхности деталей должны иметь надежное смазывание.

Принцип назначения сорта масла следующий: чем выше контактные напряжения в зубьях, тем большей вязкостью должно обладать масло, чем выше окружная скорость колеса, тем меньше должна быть вязкость масла.

Поэтому требуемую вязкость масла определяют в зависимости от контактного напряжения и окружной скорости колес.

Для наших условий (σ_н = 425 МПа и = 1,8 м/с) подбираем по таблице масло И-Г-А-46 (масло индустриальное для гидравлических систем, без присадок, класс вязкости 46).(стр. 135 из [6])

Подшипники смазывают тем же маслом, что и детали передач.

7. Требования по технике безопасности

Для предотвращения преждевременного выхода из строя и безопасности рабочих необходимо: 1.заземлить электродвигатель. 2.использовать защитный кожух для муфты.

Список использованных источников:

1. Агиенко Д.М. Одноступенчатый редуктор: Методические указания к курсовому проекту. -Омск: СибАДИ, 1983.- 48 с.

2. Никитин В.Н. Расчет цилиндрических зубчатых передач на прочность: Методические указания по курсовому проектированию деталей машин. -Омск: СибАДИ, 2004.-28 с.

3. Никитин В.Н. Расчет валов на прочность и жесткость: Методические

указания по курсовому проектированию деталей машин. -Омск: СибАДИ,

2003.-38 с.

4. Никитин В.Н. Курсовой проект по деталям машин: Методические указания

по курсовому проектированию деталей машин. -Омск: СибАДИ, 1996.- 36с.

5. Чернавский С. А. Проектирование механических передач. -Москва:

Машиностроение, 1984.-560 с.

6. Дунаев П.Ф. Детали машин. Курсовое проектирование. -Москва: Высшая

школа, 1990.-399 с.

Т.Цехнович Л.И. Атлас конструкций редукторов. -Киев: Высшая школа, 1990.-

151 с.

7. Анурьев В.И. Справочник конструктора машиностроителя. Москва «машиностроение» 1979. Том 2. 560 с.

Характеристики

Список файлов курсовой работы