125172 (690328), страница 2
Текст из файла (страница 2)
В роторных прямоточных аппаратах, как отмечалось, обеспечиваются благоприятные условия для выпаривания растворов, чувствительных к повышенным температурам.
Аппараты с принудительной циркуляцией широко применяются для выпаривания кристаллизующихся или вязких растворов. Подобные растворы могут эффективно выпариваться и в аппаратах с вынесенной зоной кипения, работающих при естественной циркуляции. Эти аппараты при выпаривании кристаллизирующихся растворов могут конкурировать с выпарными аппаратами с принудительной циркуляцией.
Для сильно пенящихся растворов рекомендуется применять аппараты с поднимающейся пленкой.
2. Технологическая часть
-
-
2.1 Технологическая схема
1-емкость исходного раствора; 2, 9-насосы; 3, 4, 5-выпарные аппараты; 6-емкость упаренного раствора; 7-гидрозатвор; 10-барометрический конденсатор
-
2.2 Выбор конструкционного материала аппарата
Выбираем конструкционный материал, стойкий в среде кипящего раствора NaNO3 в интервале изменения концентраций от 10 до 27 %. В этих условиях подходит сталь марки X17 с коэффициентом теплопроводности λст = 25,1 Вт/м˚К. Скорость коррозии ее менее 0,1 мм/год.
-
-
2.3 Технологические расчеты
-
Основные условные обозначения: | |
с – теплоемкость, Дж/(кг·К); | r – теплота парообразования кДж/кг; |
d – диаметр, м; | T, t – температура, град; |
D – расход греющего пара, кг/с; | W, ω – производительность по испаряемой воде, кг/с; |
F – поверхность теплопередачи, м2; | x – концентрация, % (масс.); |
G – расход, кг/с; | α – коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2·К); |
g – ускорение свободного падения, м/с2; | ρ – плотность, кг/м3; |
H – высота, м; | μ – вязкость, Па·с; |
I – энтальпия пара, кДж/кг; | λ – теплопроводность, Вт/(м·К); |
i – энтальпия жидкости, кДж/кг; | σ – поверхностное натяжение, Н/м; |
К – коэффициент теплопередачи, Вт/(м2·К); | Re – критерий Рейнольдса; |
Р – давление, МПа; | Nu – критерий Нуссельта; |
Q – тепловая нагрузка, кВт; | Pr – критерий Прандтля; |
q – удельная тепловая нагрузка, Вт/м2; | |
Индексы: | |
1, 2, 3 – первый, второй, третий корпус выпарной установки; | ж – жидкая фаза; |
бк – барометрический конденсатор; | к – конечный параметр; |
в – вода; | н – начальный параметр; |
вп – вторичный пар; | ср – средняя величина; |
г – греющий пар; | ст – стенка. |
-
Расчёт выпарного аппарата
-
Определяем общее количество выпаренной воды из уравнения материального баланса
-
В первом приближении количество выпаренной воды по корпусам принимаем равным, т.е.
3) Конечная концентрация раствора по корпусам
Таблица 1.
№ | Наименование | Обозначение | Размерность | Кол-во |
1 | Производительность по исходному раствору | GH | кг/c | 2,778 |
2 | Начальная концентрация раствора | XH | вес.дол.,% | 10 |
3 | Конечная концентрация раствора | XK | вес.дол.,% | 27 |
4 | Давление греющего пара | P | Па | 392266 |
5 | Давление в барометрическом конденсаторе | PK | Па | 19613,3 |
6 | Количество выпаренной воды общее | W | кг/c | 1,7489 |
в первом корпусе | W1 | кг/c | 0,583 | |
во втором корпусе | W2 | кг/c | 0,583 | |
в третьем корпусе | W3 | кг/c | 0,583 | |
7 | Конечная концентрация раствора | |||
в первом корпусе | XK1 | вес.дол.,% | 12,657 | |
во втором корпусе | XK2 | вес.дол.,% | 17,235 | |
в третьем корпусе | XK3 | вес.дол.,% | 27,005 |
-
Определение температур кипения растворов
Общий предел давлений в установке:
Давления греющих паров в корпусах:
По давлениям паров находим их температуры и энтальпии:
Давление пара, МПа | Температура, ˚С | Энтальпия пара, кДж/кг |
Рг1=0,392 | tг1=142,9 | I1=2744 |
Рг2=0,267 | tг2=132,9 | I2=2730 |
Рг3=0,142 | tг3=108,7 | I3=2693 |
Рбк=0,017 | tбк=59,7 | Iбк=2607 |
Гидродинамическая депрессия, обусловлена потерей давления пара на преодоление гидравлических сопротивлений трубопроводов при переходе из корпуса в корпус. Примем для каждого корпуса Δ´´´ = 1 град. Температуры вторичных паров в корпусах:
˚С
˚С
˚С
Сумма гидродинамических депрессий:
˚С
По температурам вторичных паров определим их давления:
Температура, ˚С | Давление пара, МПа |
tвп1 =133,9 | Рвп1 =0,3131 |
tвп2 =109,7 | Рвп2 =0,1433 |
tвп3 =60,7 | Рвп3 =0,0199 |
Гидростатическая депрессия. Давление в среднем слое кипящего раствора каждого корпуса:
По ГОСТу [2] аппарат с естественной циркуляцией, соосной греющей камерой и кипением раствора в трубках имеют высоту кипятильных труб Н=4 м при диаметре труб dН = 38 мм и толщине стенки σСТ = 2 мм.
При пузырьковом (ядерном) режиме кипения паронаполнение составляет ε=0,4 - 0,6. Примем ε = 0,5. Плотность водных растворов NaNO3 [3] по корпусам при t = 20℃ равна: ρ1=1067кг/м3, ρ2=1143кг/м3, ρ3=1209кг/м3
Давление в среднем слое кипятильных труб:
Этим давлениям соответствуют следующие температуры кипения и теплоты испарения растворителя:
Давление, *104 Па | Температура,℃ | Теплота испарения, кДж/кг |
Рср1=32,36 | tср1=132,9 | rвп1=2171 |
Рср2=15,45 | tср2=112,7 | rвп2=2227 |
Рср3=3,18 | tср3=68,7 | rвп3=2336 |
Гидростатическая депрессия по корпусам:
˚С
˚С
˚С
Сумма гидростатических депрессий:
˚С
Температурная депрессия ∆ определяется по уравнению:
Температурная депрессия при атмосферном давлении [3]:
Температурная депрессия по корпусам:
˚С
˚С
˚С
Сумма температурных депрессий равна:
Температуры кипения растворов в корпусах:
˚С
˚С
˚С
-
-
Расчет полезной разности температур
Общая полезная разность температур:
Полезные разности температур по корпусам:
˚С
˚С
˚С
˚С
Проверка суммарной полезной разности температур:
℃
-
Определение тепловых нагрузок
Расход греющего пара в 1-й корпус, производительность каждого корпуса по выпаренной воде и тепловые нагрузки по корпусам определим путем совместного решения уравнений тепловых балансов по корпусам и уравнения баланса по воде для всей установки: