Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

1 Достижение максимально возможной сухости:

а) использование башмачного пресса;

б) использование пресса с гибкой деформируемой оболочкой;

2 Подогрев бумажного полотна;

3 Совмещения процессов прессования и сушки;

4 Совершенствование технологии отвода воды удаляемой из полотна в прессовом захвате;

5 Конденционирование и очистка прессовых сукон.

3 Выбор чистообрезной ширины бумагоделательной машины. Расчет рабочей скорости и скорости машины по приводу. Расчет скорости прессов

Принимаем чистообрезную ширину бумагоделательной машины равной 6720мм. Ширина полотна в прессовой части больше на 4-11% ширины на накате из-за усадки полотна при сушке. После наката с двух сторон отрезают полоски по 25мм и получают чистообрезную ширину бумаги. Таким образом ширина в прессовой части составит:

Расчет рабочей скорости

Где Q – производительность, Q=300000 кг/сутки;

В – обрезная ширина, В=6,72 м.;

q – масса м² бумаги, q=70 гр/м²;

к₁ – число часов работы в сутки, к₁=23ч.;

к₂ – коэффициент использования рабочего хода машины учитывая холостой ход, к₂=0,96;

к₃ – коэффициент выхода товарной продукции, к₃=0,95.

Скорость машины по приводу.

Срок службы машины 30 лет, за это время она может несколько раз модернизироваться, что позволяет поднять ее скорость на 15–20 % поэтому некоторые узлы на стадии проектирования рассчитывают на приводную скорость.

Скорость машины по приводу согласно ГОСТ 26-08-76 принимаем равной 770м/мин

Расчет скорости прессов.

Скорость прессовой части будет равна, если за рабочую скорость машины положить скорость первого сушильного цилиндра:

4 Выбор конструкции и размеров валов

Выбираем конструкцию прессовой части, состоящую из трех отдельно стоящих прессов. Первый пресс состоит из гранитного вала (D=1050мм) и желобчатого (D=830мм). Второй и третий прессы - отсасывающие, в которых гранитный вал как у первого, а отсасывающие D=1150мм.

Данная прессовая часть имеет простую конструкцию, высокую степень взаимозаменяемости, обладает компактностью.

5 Расчет обезвоживания в прессовой части

Расчет сухости на сдвоенном прессе по опытным данным.

Сухость бумаги после прессования определяется по формуле:

где С_к – сухость бумаги после прессования, %;

А – коэффициент, характеризующий конструкцию пресса;

α₀ – коэффициент вида бумаги;

m₀ – коэффициент, зависящий от марки сукна, массы 1м² бумаги и скорости машины;

μ_ср– среднее удельное давление между валами;

с_с– сухость сукна перед прессом;

с_н– сухость бумаги перед прессом

q – масса 1 м² бумаги;

β – коэффициент массы 1 м² бумаги;

V– скорость машины, м/мин

ШР – степень помола массы, °ШР;

γ, θ, ω, ε, Ψ– опытные коэффициенты

Значение коэффициента А для 1-го пресса(желобчатый вал):

t – шаг между канавками;

b – ширина канавки.

Для отсасывающих прессов:

,

где Н – вакуум в отсасывающей камере (соответственно для 2,3 прессов: 400, 500 мм рт.ст.;

В – ширина отсасывающей камеры, В=125мм.

,

,

Для желобчатого вала ширина площадки контакта:

мм

δ_с=4мм – толщина сукна перед зоной прессования;

δ_min=3мм – толщина сукна в зоне прессования;

R₁, R₂ – радиусы валов, см.

Среднее удельное давление между валами для 1-го пресса:

Среднее удельное давление между валами для остальных прессов может быть рассчитано по формуле:

где q – линейное давление

D – диаметр обрезиненного вала, D=1150мм.

Т – твердость обрезиненного покрытия в единицах по прибору ТШМ-2, Т=20 ед.

Значения величины и результаты расчетов сведены в таблицу.

6 Расчет гранитного вала пресса

Данные для расчета:

1. Линейное давление между гранитным и желобчатым валом 70

2. Линейное давление между гранитным

3. и первым отсасывающим валом q₂, кН/м 80

4. Линейное давление между гранитным

5. и вторым отсасывающим валом q₃ кН 90

6. Длинна рабочей части вала b, м … 7,31

7. Расстояния между осями опор l, м…7,5

8. Масса вала (ориентировочно) G, 60000

Давление желобчатого вала

Q₂=q₁^.b=70^.7,31=511,7кН

Давление первого отсасывающего вала на гранитный.

Q₂=q₂^.b=80^.7,31=584,8кН

Давление второго отсасывающего вала на гранитный.

Q₂=q₃^.b=90^.7,31=657,9кН

Горизонтальная составляющая веса гранитного вала

R_г=G^.tg45°= 600^.1,0=600кН

Величина равнодействующей из сил многоугольника

R=702,17кН

Гранитный вал рассчитывается на прочность и жесткость при соблюдении следующих условий:

1. Сила трения между шайбами и гранитным валом должна быть больше силы, смещения сердечника относительно цилиндра.;

2. По плоскости соприкосновения с цилиндром шайба не должна отходить от него под действием изгибающего момента (условие не раскрытия стыка).

Гранит является анизотропным материалом, имеющий низкий предел прочности при растяжении (10-40 МПа), поэтому при работе в гранитном блоке не должны возникать растяжения или изгибы более 2-3 МПа, то есть должно соблюдаться следующее условие:

где σ_сж – напряжение сжатия в гранитном блоке то усилия прижатия шайб;

σ_F – напряжение от изгиба, обусловленное действием изгибающего момента.

Напряжения сжатия будут равны

где D и d – наружный и внутренние диаметры гранитного блока;

Т₀ – расчетное усилие сжатие гранитного блока шайбами, равное:

Т – сила прижима шайб к граниту, определяемая из условия отсутствия смещения гранитного блока относительно шайб (первое условие).

где ƒ – коэффициент трения между гранитом и шайбами, равный 0,15;

Изгибающие напряжения в гранитном блоке

где М – изгибающий момент посередине пролета вала:

W – момент сопротивления сечения гранитного блока.

Момент сопротивления стального сердечника и бетонной заливки между сердечником и гранитом не учитывают в следствии его малости.

После подстановки выражений для М и W в формулу имеем:

Условие прочности гранитного блока после подстановки σ_сж и σ_F в начальную формулу примет вид:

Условие жесткости гранитного вала (относительный прогиб вала, то есть отношение прогиба вала посередине к длине его рабочей части).

где Е_г – модуль упругости гранита, равный (5÷8)^.10¹⁰ МПа;

J_г – момент сопротивления поперечного сечения гранитного блока

Для определения наружного и внутреннего диаметра гранитного блока необходимо выполнить совместно эти два условия.

После подстановки численных значений

Проведя преобразования имеем

Пологая

Преобразуя выражение получаем:

D=1050мм;d=400мм

7.Расчет мощности, потребляемой наиболее нагруженным прессом. Выбор электродвигателя

Проведем расчет мощности, потребляемой вторым прессом.

Нагрузка на гранитный вал от давления прессования:

b=735 см-длина зоны прессования.

Также на гранитный вал действует собственный вес вала

Равнодействующую от этих сил определяем графически:

Масштаб: 1см-100кН

R_тр=390кН

Тяговое усилие, необходимое для преодоления трения в подшипниках качения гранитного вала:

d_ц=450 мм- диаметр цапоры гранитного вала;

D=1050 мм – диаметр гранитного вала;

f=0,02 – коэффициент трения в подшипниках.

Тяговое усилие, необходимое для преодоления трения в подшипниках качения отсасывающего вала:

Как показывает практика, средняя нагрузка на сукноведущие валики при ширине БДМ 6,72 м составляет 60 кН. Тогда тяговое усилие, необходимое для преодоления трения в подшипниках качения сукноведущих валиков:

n – количество валиков.

Площадь соприкосновения уплотнений с обечайкой отсасывающего вала:

а₁=0,032м; а₂=0,068м – ширина уплотнений;

b_отс=6,85м – длина уплотнений.

Тяговое усилие, необходимое для преодоления трений уплотнений:

Характеристики

Список файлов курсовой работы