123447 (689478), страница 4
Текст из файла (страница 4)
В качестве материала фрикционных накладок выбираем 143-66.
По таблице 19: давление 
, коэффициент взаимного перекрытия 
, относительная ширина кольца трения 
.
По рисунку 100: коэффициент трения 
.
По таблице 12: коэффициент формы 
.
Приведенный коэффициент трения:
| | (61) |
. 
.
Так как муфта сблокирована с тормозом наружный и внутренний радиусы накладок принимаем равными соответствующим радиусам накладок муфты:
и 
Число вставок определим из формулы:
| | (63) |
| где |
– коэффициент трения трения, принимаемый равным 0,35;
– допускаемое давление на вкладки, 0,2 МПа; 
– количество поверхностей трения. 
Толщина ведомого диска зависит от типа фрикционных элементов.
Практика прессостроения показала, что жёсткость диска получается вполне удовлетворительной, если выдерживается условие:
Приведённый радиус трения найдём по формуле:
| | (64) |
| где |
– коэффициент трения в шлицах, равен 0,1-0,12; 
Рабочее усилие одной пружины:
| | (65) |
| где |
,
− число тормозных пружин, 
. 
Расчётным усилием пружины тормоза является усилие сжатия пружины:
| | (66) |
| где |
,
− зазоры между дисками при отключении, [ с.201]
;
– коэффициент для тормозных пружин, должен быть больше или равен 0,75 
Определяем габаритные размеры пневмоцилиндра:
Принимаем расчетное рабочее давление 
, давление 
.
Определяем площадь поршня пневмоцилиндра:
| | (67) |
. 
.
Диаметр поршня по ф. 22 будет равен:
Находим полный ход поршня:
| | (68) |
. Величина износа 
.
.
Коэффициент износа, по ф. 33:
,
усл. выполняется.
7. РАСЧЁТ СТАНИНЫ
Станины открытого типа любого конструктивного варианта подвергаются внецентренному растяжению, в силу чего возникает перекос направляющих ползуна по отношению к столу. Основная цель при проектировании – уменьшить этот перекос, поэтому размеры станин выбирают на базе имеющегося опыта так, чтобы расчётные напряжения в опасных сечениях не превосходили определённого, весьма низкого предела.[2]
Начинают расчёт с сечения II-II как наиболее опасного.
Рисунок 18– Схема станины
Для чугунных литых станин минимальная площадь устанавливается по эмпирическим соотношениям:
| | (69) |
| где |
− коэффициент, равный 1,5. 
Высота берётся в зависимости от величины вылета по формуле:
| | (70) |
| где |
− вылет станины. 
Ширина сечения берётся по соотношению:
| | (71) |
| Для чугунных литых станин толщина боковых стенок принимается в пределах 8-40 мм. | |
Рисунок 19– Расчётное сечение II-II станины
Центр тяжести сечения станины:
| y | (72) |
=
y
=
Моменты инерции фигур сечения:
1: 
2: 
3: 
4: 
| | (73) |
| где |
Для литых станин из СЧ 25 допускаемое напряжение в растянутых волокнах не должно превышать 12-15 МПа [1 с. 97]. Условие выполняется.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
-
Кузнечно-штамповочное оборудование: Учебник для машиностроительных вузов/ А.Н. Банкетов, Ю.А. Бочаров, Н.С. Добринский и др.; Под ред. А.Н. Банкетова, Е.Н. Ланского. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Машиностроение, 1982. – 576 с., ил.
-
Ланской Е.Н., Банкетов А.Н. Элементы расчёта деталей и узлов кривошипных прессов. – М.: Машиностроение, 1996. – 376с.
-
Кузнечно-штамповочное оборудование. Учебное пособие по курсовому проектированию/ Составитель В.И. Трусковский. –, 2004. – 50 с.
-
Власов В.И. Системы включения кривошипных прессов. Расчет и проектирование. М.: Машиностроение, 1969. – 272 с.
-
Кривошипные кузнечно-прессовые машины/ В.И. Власов, А.Я. Борзыкин, И.К. Букин-Батырев и др. Под ред. В.И. Власова. – М.: Машиностроение, 1982. 424 с., ил.
-
Ровинский Г.Н., Злотников С. Л. Листоштамповочные механические прессы.–М.: Машиностроение, 1968.–376 с.
-
Трусковский В.И., Барков Л.А. Прессы-автоматы для обработки порошковых материалов–1994.–304 с.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
